ISSN	85	71	107	80	595	842	1
1517-7076	110	71	155	80	595	842	1
artigo	158	71	182	80	595	842	1
e-12028,	184	71	222	80	595	842	1
2018	225	71	246	80	595	842	1
Estimación	85	98	154	111	595	842	1
de	158	98	173	111	595	842	1
propiedades	177	98	254	111	595	842	1
mecánicas	258	98	324	111	595	842	1
de	85	113	100	126	595	842	1
chapa	104	113	141	126	595	842	1
de	145	113	160	126	595	842	1
acero	164	113	198	126	595	842	1
inoxidable	202	113	266	126	595	842	1
304L	270	113	300	126	595	842	1
mediante	85	128	142	141	595	842	1
ensayos	146	128	198	141	595	842	1
SPT	201	128	226	141	595	842	1
Mechanical	85	159	151	171	595	842	1
properties	154	159	212	171	595	842	1
estimation	216	159	275	171	595	842	1
of	278	159	289	171	595	842	1
AISI	85	174	109	186	595	842	1
304L	113	174	142	186	595	842	1
stainless	146	174	196	186	595	842	1
steel	200	174	227	186	595	842	1
sheet	85	189	117	201	595	842	1
using	120	189	151	201	595	842	1
SPT	155	189	180	201	595	842	1
Victor	263	219	288	228	595	842	1
Eduardo	291	219	324	228	595	842	1
Fierro	327	219	351	228	595	842	1
1	352	216	355	222	595	842	1
,	355	219	357	228	595	842	1
Nelson	360	219	388	228	595	842	1
Alvarez	390	219	422	228	595	842	1
Villar	424	219	448	228	595	842	1
1	448	216	451	222	595	842	1
,	451	219	454	228	595	842	1
Esteban	456	219	488	228	595	842	1
Wenger,	490	219	524	228	595	842	1
Andrea	380	231	409	240	595	842	1
Ansaldi	412	231	443	240	595	842	1
1	442	228	446	234	595	842	1
,	448	231	451	240	595	842	1
Rodrigo	453	231	485	240	595	842	1
Gabarain	488	231	524	240	595	842	1
1	85	268	88	274	595	842	1
Departamento	90	270	141	278	595	842	1
de	143	270	152	278	595	842	1
Mecánica	154	270	189	278	595	842	1
Aplicada	191	270	224	278	595	842	1
–	228	268	233	278	595	842	1
CP:	235	270	249	278	595	842	1
B1603ALO	251	270	294	278	595	842	1
–	296	268	300	278	595	842	1
Juan	303	270	319	278	595	842	1
B.	321	270	330	278	595	842	1
de	332	270	340	278	595	842	1
La	342	270	352	278	595	842	1
Salle	354	270	372	278	595	842	1
4397,	374	270	395	278	595	842	1
Buenos	397	270	424	278	595	842	1
Aires,	426	270	448	278	595	842	1
Buenos	450	270	477	278	595	842	1
Aires,	480	270	501	278	595	842	1
Argentina	85	281	121	289	595	842	1
e-mail:	85	292	110	300	595	842	1
vfierro@citedef.gob.ar	113	292	195	300	595	842	1
Palabras-clave:	85	469	151	478	595	842	1
SPT,	154	469	174	478	595	842	1
caracterización	176	469	236	478	595	842	1
mecánica,	239	469	279	478	595	842	1
mini	282	469	300	478	595	842	1
probetas,	302	469	339	478	595	842	1
simulación	342	469	385	478	595	842	1
por	388	469	401	478	595	842	1
FEM.	404	469	427	478	595	842	1
Keywords:	85	636	132	645	595	842	1
SPT,	134	636	154	645	595	842	1
mechanical	157	636	202	645	595	842	1
characterization,	204	636	270	645	595	842	1
small	273	636	295	645	595	842	1
specimens,	297	636	341	645	595	842	1
finite	344	636	365	645	595	842	1
element	367	636	399	645	595	842	1
simulation.	402	636	446	645	595	842	1
1.	85	652	93	661	595	842	1
INTRODUCCIÓN	96	652	166	661	595	842	1
Los	85	667	100	676	595	842	1
ensayos	103	667	135	676	595	842	1
de	138	667	147	676	595	842	1
Punzonado	150	667	195	676	595	842	1
de	198	667	207	676	595	842	1
Miniprobetas	211	667	264	676	595	842	1
(Small	267	667	293	676	595	842	1
Punch	296	667	321	676	595	842	1
Test,	324	667	344	676	595	842	1
SPT)	347	667	368	676	595	842	1
originalmente	371	667	427	676	595	842	1
se	430	667	438	676	595	842	1
desarrollaron	441	667	494	676	595	842	1
para	497	667	514	676	595	842	1
el	517	667	525	676	595	842	1
estudio	85	679	114	688	595	842	1
de	117	679	126	688	595	842	1
la	130	679	137	688	595	842	1
degradación	140	679	189	688	595	842	1
de	192	679	201	688	595	842	1
propiedades	204	679	253	688	595	842	1
mecánicas	256	679	297	688	595	842	1
con	301	679	315	688	595	842	1
la	318	679	325	688	595	842	1
radiación	328	679	366	688	595	842	1
neutrónica	369	679	411	688	595	842	1
como	414	679	436	688	595	842	1
indican	440	679	469	688	595	842	1
MANAHAN	472	679	524	688	595	842	1
et	85	691	92	700	595	842	1
al	95	691	102	700	595	842	1
en	104	691	114	700	595	842	1
[1].	116	691	131	700	595	842	1
En	113	706	125	715	595	842	1
la	128	706	135	715	595	842	1
actualidad,	138	706	181	715	595	842	1
los	185	706	196	715	595	842	1
ensayos	199	706	231	715	595	842	1
SPT	234	706	251	715	595	842	1
resultan	254	706	286	715	595	842	1
de	289	706	298	715	595	842	1
gran	302	706	319	715	595	842	1
utilidad	322	706	353	715	595	842	1
como	356	706	378	715	595	842	1
método	381	706	411	715	595	842	1
no	414	706	424	715	595	842	1
destructivo	427	706	472	715	595	842	1
para	475	706	492	715	595	842	1
evaluar	495	706	524	715	595	842	1
la	85	718	92	727	595	842	1
pérdida	96	718	126	727	595	842	1
de	130	718	140	727	595	842	1
tenacidad	144	718	182	727	595	842	1
en	186	718	196	727	595	842	1
materiales	200	718	241	727	595	842	1
estructurales	245	718	295	727	595	842	1
como	300	718	322	727	595	842	1
consecuencia	326	718	379	727	595	842	1
de	383	718	393	727	595	842	1
alta	397	718	411	727	595	842	1
temperatura	415	718	463	727	595	842	1
y/o	467	718	480	727	595	842	1
ambientes	484	718	524	727	595	842	1
agresivos	85	730	123	739	595	842	1
en	125	730	135	739	595	842	1
instalaciones	138	730	189	739	595	842	1
y	192	730	197	739	595	842	1
componentes	199	730	252	739	595	842	1
en	255	730	264	739	595	842	1
servicio,	267	730	301	739	595	842	1
como	304	730	326	739	595	842	1
indica	329	730	353	739	595	842	1
RODRÍGUEZ	356	730	414	739	595	842	1
et	417	730	424	739	595	842	1
al.[2]	427	730	448	739	595	842	1
entre	451	730	471	739	595	842	1
otros	473	730	493	739	595	842	1
autores.	496	730	527	739	595	842	1
Las	113	745	128	754	595	842	1
aplicación	131	745	173	754	595	842	1
de	176	745	186	754	595	842	1
los	189	745	201	754	595	842	1
ensayos	205	745	236	754	595	842	1
SPT	240	745	257	754	595	842	1
continúa	261	745	295	754	595	842	1
en	299	745	308	754	595	842	1
la	312	745	319	754	595	842	1
industria	323	745	357	754	595	842	1
nuclear	361	745	390	754	595	842	1
como	394	745	416	754	595	842	1
señala	420	745	445	754	595	842	1
ALTSTADT	449	745	500	754	595	842	1
et	504	745	511	754	595	842	1
al.	515	745	524	754	595	842	1
en	85	757	94	766	595	842	1
[3],	98	757	112	766	595	842	1
pero	116	757	134	766	595	842	1
también	138	757	170	766	595	842	1
se	174	757	182	766	595	842	1
encuentran	186	757	229	766	595	842	1
ejemplos	233	757	269	766	595	842	1
de	273	757	282	766	595	842	1
estudios	286	757	319	766	595	842	1
detallados	323	757	363	766	595	842	1
respecto	367	757	400	766	595	842	1
de	404	757	414	766	595	842	1
propiedades	418	757	465	766	595	842	1
mecánicas	469	757	511	766	595	842	1
en	514	757	524	766	595	842	1
Autor	85	791	103	798	595	842	1
Responsável:	105	791	148	798	595	842	1
Nelson.	150	791	175	798	595	842	1
Álvarez	177	791	202	798	595	842	1
Villar	204	791	223	798	595	842	1
10.1590/S1517-707620180002.0364	85	814	202	821	595	842	1
Data	276	791	292	798	595	842	1
de	294	791	301	798	595	842	1
envio:	303	791	323	798	595	842	1
01/08/2017	325	791	361	798	595	842	1
Data	425	791	440	798	595	842	1
de	443	791	450	798	595	842	1
aceite:	452	791	473	798	595	842	1
26/02/2018	475	791	511	798	595	842	1
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	2
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	2
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	2
N,	342	40	349	47	595	842	2
WENGER,	351	40	387	47	595	842	2
E.,	389	40	398	47	595	842	2
et	400	40	406	47	595	842	2
al.,	408	40	418	47	595	842	2
revista	422	40	444	47	595	842	2
Matéria,	446	40	473	47	595	842	2
v.23,	475	40	491	47	595	842	2
n.2,	493	40	505	47	595	842	2
2018.	507	40	525	47	595	842	2
soldadura	85	74	124	83	595	842	2
RODRÍGUEZ	127	74	185	83	595	842	2
et	188	74	195	83	595	842	2
al.	199	74	208	83	595	842	2
[4],	212	74	226	83	595	842	2
tenacidad	229	74	267	83	595	842	2
a	271	74	275	83	595	842	2
la	279	74	286	83	595	842	2
fractura	290	74	321	83	595	842	2
MARTÍNEZ-PAÑEDA	324	74	420	83	595	842	2
et	423	74	430	83	595	842	2
al.	433	74	443	83	595	842	2
[5]	446	74	458	83	595	842	2
y	462	74	467	83	595	842	2
fluencia	470	74	502	83	595	842	2
lenta	505	74	525	83	595	842	2
NOBAKHTI	85	86	137	95	595	842	2
y	142	86	147	95	595	842	2
SOLTANI	151	86	194	95	595	842	2
[6].	198	86	212	95	595	842	2
Sobre	217	86	240	95	595	842	2
estos	244	86	264	95	595	842	2
trabajos,	269	86	303	95	595	842	2
los	307	86	319	95	595	842	2
ensayos	323	86	355	95	595	842	2
SPT	359	86	376	95	595	842	2
contribuyen	381	86	429	95	595	842	2
a	433	86	437	95	595	842	2
la	442	86	449	95	595	842	2
determinación	453	86	511	95	595	842	2
en	515	86	525	95	595	842	2
servicio	85	98	116	107	595	842	2
de	119	98	129	107	595	842	2
la	132	98	139	107	595	842	2
integridad	142	98	182	107	595	842	2
estructural	185	98	228	107	595	842	2
y	231	98	236	107	595	842	2
la	238	98	245	107	595	842	2
vida	249	98	266	107	595	842	2
residual	269	98	301	107	595	842	2
de	303	98	313	107	595	842	2
componentes	316	98	368	107	595	842	2
y	372	98	377	107	595	842	2
estructuras	379	98	423	107	595	842	2
mecánicas	426	98	467	107	595	842	2
como	470	98	492	107	595	842	2
indican	495	98	524	107	595	842	2
por	85	110	99	119	595	842	2
ejemplo	101	110	133	119	595	842	2
DOGAN	135	110	171	119	595	842	2
y	174	110	179	119	595	842	2
HYDE	181	110	209	119	595	842	2
en	212	110	221	119	595	842	2
[7].	224	110	238	119	595	842	2
La	113	125	124	134	595	842	2
recomendación	130	125	191	134	595	842	2
CWA	197	125	220	134	595	842	2
15627	226	125	251	134	595	842	2
(2007)	257	125	284	134	595	842	2
del	290	125	302	134	595	842	2
Comité	308	125	337	134	595	842	2
Europeo	343	125	377	134	595	842	2
de	383	125	393	134	595	842	2
Estandarización	399	125	462	134	595	842	2
CEN	468	125	488	134	595	842	2
para	494	125	511	134	595	842	2
la	518	125	525	134	595	842	2
realización	85	137	129	146	595	842	2
del	132	137	144	146	595	842	2
ensayo	147	137	175	146	595	842	2
SPT	178	137	195	146	595	842	2
en	198	137	208	146	595	842	2
materiales	211	137	252	146	595	842	2
metálicos,	255	137	296	146	595	842	2
describe	299	137	332	146	595	842	2
propuestas	335	137	378	146	595	842	2
para	381	137	398	146	595	842	2
la	401	137	408	146	595	842	2
preparación	411	137	458	146	595	842	2
de	461	137	471	146	595	842	2
las	474	137	485	146	595	842	2
probetas,	488	137	525	146	595	842	2
la	85	149	92	158	595	842	2
conducción	95	149	141	158	595	842	2
de	144	149	153	158	595	842	2
los	157	149	168	158	595	842	2
ensayos	171	149	202	158	595	842	2
y	206	149	211	158	595	842	2
el	213	149	221	158	595	842	2
análisis	223	149	254	158	595	842	2
de	256	149	266	158	595	842	2
las	269	149	280	158	595	842	2
curvas	283	149	309	158	595	842	2
experimentales.	312	149	375	158	595	842	2
La	378	149	388	158	595	842	2
estimación	391	149	434	158	595	842	2
de	437	149	447	158	595	842	2
las	450	149	461	158	595	842	2
propiedades	464	149	512	158	595	842	2
de	515	149	524	158	595	842	2
tracción	85	161	117	170	595	842	2
se	120	161	128	170	595	842	2
realiza	132	161	158	170	595	842	2
normalizando	161	161	216	170	595	842	2
las	220	161	231	170	595	842	2
cargas	234	161	259	170	595	842	2
características	262	161	319	170	595	842	2
P	322	161	328	170	595	842	2
Y	328	165	332	170	595	842	2
y	335	161	340	170	595	842	2
P	343	161	349	170	595	842	2
max	349	165	360	170	595	842	2
como	363	161	385	170	595	842	2
es	389	161	397	170	595	842	2
desarrollado	400	161	449	170	595	842	2
por	453	161	466	170	595	842	2
GARCÍA	469	161	507	170	595	842	2
[8].	510	161	524	170	595	842	2
Las	85	173	99	182	595	842	2
expresiones	102	173	149	182	595	842	2
utilizadas	152	173	190	182	595	842	2
para	193	173	210	182	595	842	2
estimar	213	173	242	182	595	842	2
tensión	245	173	274	182	595	842	2
de	277	173	286	182	595	842	2
fluencia	289	173	321	182	595	842	2
S	324	173	329	182	595	842	2
Y	329	177	333	182	595	842	2
y	335	173	340	182	595	842	2
resistencia	343	173	385	182	595	842	2
mecánica	388	173	425	182	595	842	2
S	428	173	433	182	595	842	2
UTS	433	177	445	182	595	842	2
en	448	173	457	182	595	842	2
este	460	173	475	182	595	842	2
trabajo,	478	173	508	182	595	842	2
son	511	173	525	182	595	842	2
las	85	185	96	194	595	842	2
siguientes:	99	185	141	194	595	842	2
S	115	208	122	217	595	842	2
y	122	212	126	219	595	842	2
[	127	212	129	219	595	842	2
1	129	212	133	219	595	842	2
]	134	212	136	219	595	842	2
	141	205	146	217	595	842	2
	148	204	155	217	595	842	2
1	155	212	159	219	595	842	2
	161	205	164	217	595	842	2
P	166	200	173	209	595	842	2
y	173	204	176	211	595	842	2
[	177	204	179	211	595	842	2
1	180	204	184	211	595	842	2
]	184	204	186	211	595	842	2
S	115	241	122	250	595	842	2
y	122	246	126	252	595	842	2
[	127	246	129	252	595	842	2
2	130	246	134	252	595	842	2
]	135	246	137	252	595	842	2
	142	238	147	250	595	842	2
	150	238	156	251	595	842	2
1	156	246	160	252	595	842	2
	162	238	165	250	595	842	2
P	167	233	174	242	595	842	2
y	174	238	177	244	595	842	2
[	178	238	180	244	595	842	2
2	181	238	185	244	595	842	2
]	187	238	189	244	595	842	2
S	115	269	122	279	595	842	2
UTS	121	274	135	280	595	842	2
[	136	274	138	280	595	842	2
3	139	274	143	280	595	842	2
]	144	274	146	280	595	842	2
S	115	296	122	305	595	842	2
UTS	121	301	135	307	595	842	2
[	136	301	138	307	595	842	2
4	139	301	143	307	595	842	2
]	144	301	146	307	595	842	2
t	173	217	175	226	595	842	2
2	177	214	181	221	595	842	2
	192	205	197	217	595	842	2
	199	204	205	217	595	842	2
2	206	212	210	219	595	842	2
	194	238	199	250	595	842	2
	202	238	208	251	595	842	2
2	208	246	212	252	595	842	2
t	174	250	177	259	595	842	2
2	178	247	182	254	595	842	2
P	175	263	182	272	595	842	2
	151	266	157	279	595	842	2
	158	266	164	279	595	842	2
1	163	274	167	280	595	842	2
	170	266	173	279	595	842	2
max	181	267	193	274	595	842	2
	199	266	204	279	595	842	2
	205	266	211	279	595	842	2
2	212	274	216	280	595	842	2
t	183	277	186	286	595	842	2
P	180	290	187	299	595	842	2
max	186	294	199	301	595	842	2
	151	293	157	305	595	842	2
	159	293	163	306	595	842	2
1	164	301	168	307	595	842	2
	170	293	173	305	595	842	2
	209	293	215	305	595	842	2
	217	293	221	306	595	842	2
2	222	301	226	307	595	842	2
t	175	304	178	313	595	842	2
	181	301	183	313	595	842	2
d	185	304	191	313	595	842	2
max	191	309	204	315	595	842	2
(1)	510	208	522	217	595	842	2
(2)	513	241	525	250	595	842	2
(3)	513	270	525	279	595	842	2
(4)	513	296	525	305	595	842	2
donde	113	334	137	343	595	842	2
t	141	334	144	343	595	842	2
es	148	334	156	343	595	842	2
el	160	334	167	343	595	842	2
espesor	171	334	201	343	595	842	2
de	205	334	215	343	595	842	2
probeta,	219	334	251	343	595	842	2
P	255	334	261	343	595	842	2
es	265	334	274	343	595	842	2
la	278	334	284	343	595	842	2
carga,	289	334	313	343	595	842	2
d	317	334	322	343	595	842	2
es	326	334	334	343	595	842	2
la	338	334	345	343	595	842	2
deflexión	349	334	387	343	595	842	2
de	391	334	400	343	595	842	2
la	404	334	411	343	595	842	2
probeta,	415	334	448	343	595	842	2
P	452	334	458	343	595	842	2
Y	458	338	462	344	595	842	2
es	466	334	474	343	595	842	2
la	478	334	485	343	595	842	2
carga	490	334	511	343	595	842	2
de	515	334	525	343	595	842	2
transición,	85	346	127	355	595	842	2
P	129	346	136	355	595	842	2
max	135	350	147	356	595	842	2
es	149	346	157	355	595	842	2
la	160	346	167	355	595	842	2
carga	169	346	191	355	595	842	2
máxima	194	346	226	355	595	842	2
y	228	346	233	355	595	842	2
d	236	346	241	355	595	842	2
max	241	350	252	356	595	842	2
es	254	346	263	355	595	842	2
la	265	346	272	355	595	842	2
deflexión	275	346	312	355	595	842	2
de	315	346	324	355	595	842	2
la	327	346	334	355	595	842	2
probeta	336	346	367	355	595	842	2
a	369	346	374	355	595	842	2
carga	376	346	398	355	595	842	2
máxima.	400	346	434	355	595	842	2
En	113	361	125	370	595	842	2
las	129	361	140	370	595	842	2
ecuaciones	144	361	187	370	595	842	2
(1)	192	361	203	370	595	842	2
a	208	361	212	370	595	842	2
(4),	216	361	230	370	595	842	2
se	235	361	243	370	595	842	2
ha	247	361	256	370	595	842	2
considerado	260	361	309	370	595	842	2
nulo	313	361	330	370	595	842	2
el	335	361	342	370	595	842	2
término	346	361	377	370	595	842	2
independiente	381	361	437	370	595	842	2
y	441	361	446	370	595	842	2
la	450	361	457	370	595	842	2
constante	462	361	499	370	595	842	2
de	504	361	513	370	595	842	2
la	517	361	524	370	595	842	2
relación	85	373	117	382	595	842	2
lineal	121	373	143	382	595	842	2
ha	146	373	155	382	595	842	2
sido	159	373	175	382	595	842	2
calculada	179	373	216	382	595	842	2
considerando	220	373	273	382	595	842	2
las	277	373	288	382	595	842	2
cargas	291	373	317	382	595	842	2
del	320	373	332	382	595	842	2
ensayo	335	373	363	382	595	842	2
SPT	367	373	384	382	595	842	2
y	387	373	392	382	595	842	2
los	395	373	407	382	595	842	2
valores	410	373	439	382	595	842	2
de	442	373	452	382	595	842	2
tensión	455	373	484	382	595	842	2
extraídos	488	373	524	382	595	842	2
del	85	385	97	394	595	842	2
ensayo	100	385	127	394	595	842	2
convencional	130	385	183	394	595	842	2
de	186	385	195	394	595	842	2
tracción.	197	385	232	394	595	842	2
En	113	400	125	409	595	842	2
los	129	400	140	409	595	842	2
ensayos	144	400	175	409	595	842	2
SPT	179	400	197	409	595	842	2
es	201	400	209	409	595	842	2
fundamental	213	400	263	409	595	842	2
la	267	400	274	409	595	842	2
extracción	278	400	320	409	595	842	2
y	324	400	329	409	595	842	2
preparación	332	400	380	409	595	842	2
de	383	400	393	409	595	842	2
probetas,	397	400	433	409	595	842	2
de	437	400	447	409	595	842	2
manera	451	400	480	409	595	842	2
que	484	400	498	409	595	842	2
no	502	400	512	409	595	842	2
se	516	400	524	409	595	842	2
afecten	85	412	114	421	595	842	2
las	116	412	127	421	595	842	2
propiedades	130	412	178	421	595	842	2
del	181	412	193	421	595	842	2
material	196	412	228	421	595	842	2
y	231	412	236	421	595	842	2
se	238	412	247	421	595	842	2
obtengan	249	412	286	421	595	842	2
resultados	288	412	329	421	595	842	2
representativos.	331	412	394	421	595	842	2
LACALLE	397	412	442	421	595	842	2
et	445	412	452	421	595	842	2
al.	455	412	464	421	595	842	2
[9]	467	412	479	421	595	842	2
estudian	482	412	515	421	595	842	2
la	517	412	524	421	595	842	2
influencia	85	424	125	433	595	842	2
de	127	424	137	433	595	842	2
distintos	139	424	173	433	595	842	2
factores,	176	424	210	433	595	842	2
entre	212	424	232	433	595	842	2
los	235	424	247	433	595	842	2
que	249	424	263	433	595	842	2
se	266	424	274	433	595	842	2
destaca	277	424	306	433	595	842	2
el	309	424	316	433	595	842	2
espesor.	319	424	351	433	595	842	2
Si	113	439	122	448	595	842	2
bien	127	439	144	448	595	842	2
los	149	439	161	448	595	842	2
modelos	166	439	200	448	595	842	2
de	205	439	214	448	595	842	2
análisis	219	439	249	448	595	842	2
y	255	439	260	448	595	842	2
estimación	264	439	308	448	595	842	2
de	313	439	322	448	595	842	2
propiedades	328	439	376	448	595	842	2
contemplan	381	439	428	448	595	842	2
distintos	432	439	467	448	595	842	2
espesores	472	439	510	448	595	842	2
de	515	439	524	448	595	842	2
probetas,	85	451	121	460	595	842	2
el	124	451	131	460	595	842	2
CEN	134	451	154	460	595	842	2
recomienda	157	451	203	460	595	842	2
0,50	206	451	223	460	595	842	2
mm.	226	451	244	460	595	842	2
En	247	451	258	460	595	842	2
este	261	451	276	460	595	842	2
trabajo	279	451	306	460	595	842	2
se	309	451	318	460	595	842	2
analiza	320	451	349	460	595	842	2
la	351	451	358	460	595	842	2
variación	361	451	398	460	595	842	2
de	401	451	410	460	595	842	2
las	413	451	424	460	595	842	2
propiedades	427	451	475	460	595	842	2
estimadas	478	451	517	460	595	842	2
a	520	451	525	460	595	842	2
partir	85	463	107	472	595	842	2
de	110	463	119	472	595	842	2
mediciones	122	463	167	472	595	842	2
sobre	170	463	192	472	595	842	2
probetas	195	463	228	472	595	842	2
de	231	463	241	472	595	842	2
un	243	463	253	472	595	842	2
mismo	256	463	283	472	595	842	2
material	286	463	319	472	595	842	2
pero	322	463	339	472	595	842	2
de	343	463	352	472	595	842	2
distintos	355	463	389	472	595	842	2
espesores	391	463	430	472	595	842	2
de	433	463	442	472	595	842	2
probeta.	445	463	477	472	595	842	2
El	480	463	489	472	595	842	2
material	492	463	525	472	595	842	2
elegido	85	475	114	484	595	842	2
es	117	475	125	484	595	842	2
acero	128	475	149	484	595	842	2
inoxidable	152	475	194	484	595	842	2
AISI	197	475	216	484	595	842	2
304L,	219	475	242	484	595	842	2
en	245	475	254	484	595	842	2
forma	257	475	280	484	595	842	2
de	283	475	292	484	595	842	2
chapa	295	475	318	484	595	842	2
laminada	321	475	357	484	595	842	2
de	360	475	369	484	595	842	2
4	372	475	377	484	595	842	2
mm	380	475	395	484	595	842	2
de	397	475	407	484	595	842	2
espesor.	409	475	442	484	595	842	2
Por	113	490	127	499	595	842	2
otra	130	490	146	499	595	842	2
parte,	149	490	172	499	595	842	2
un	175	490	185	499	595	842	2
estudio	188	490	216	499	595	842	2
similar	220	490	247	499	595	842	2
fue	250	490	263	499	595	842	2
reportado	266	490	304	499	595	842	2
por	308	490	321	499	595	842	2
FIERRO	324	490	359	499	595	842	2
et	363	490	370	499	595	842	2
al.	373	490	382	499	595	842	2
en	386	490	395	499	595	842	2
[10]	398	490	415	499	595	842	2
pero	418	490	436	499	595	842	2
realizado	439	490	475	499	595	842	2
sobre	478	490	500	499	595	842	2
acero	503	490	524	499	595	842	2
inoxidable	85	502	127	511	595	842	2
en	130	502	139	511	595	842	2
forma	142	502	165	511	595	842	2
de	168	502	177	511	595	842	2
chapa	180	502	203	511	595	842	2
de	208	502	218	511	595	842	2
espesor	220	502	250	511	595	842	2
0,7	253	502	266	511	595	842	2
mm.	268	502	286	511	595	842	2
Las	289	502	303	511	595	842	2
características	305	502	362	511	595	842	2
metalúrgicas	365	502	416	511	595	842	2
similares	419	502	455	511	595	842	2
de	457	502	467	511	595	842	2
ambas	469	502	495	511	595	842	2
chapas	497	502	524	511	595	842	2
permiten	85	514	121	523	595	842	2
establecer	124	514	163	523	595	842	2
la	167	514	174	523	595	842	2
sensibilidad	177	514	225	523	595	842	2
del	228	514	240	523	595	842	2
ensayo	243	514	270	523	595	842	2
frente	274	514	297	523	595	842	2
a	300	514	305	523	595	842	2
pequeñas	308	514	345	523	595	842	2
variaciones	348	514	393	523	595	842	2
en	396	514	406	523	595	842	2
las	409	514	420	523	595	842	2
propiedades	423	514	471	523	595	842	2
mecánicas	474	514	516	523	595	842	2
y	519	514	524	523	595	842	2
comparar	85	526	123	535	595	842	2
a	125	526	130	535	595	842	2
su	133	526	141	535	595	842	2
vez	144	526	158	535	595	842	2
esta	161	526	176	535	595	842	2
sensibilidad	179	526	227	535	595	842	2
con	230	526	244	535	595	842	2
el	247	526	254	535	595	842	2
grado	257	526	279	535	595	842	2
de	282	526	292	535	595	842	2
incertidumbre	295	526	350	535	595	842	2
que	353	526	367	535	595	842	2
puede	370	526	394	535	595	842	2
originarse	397	526	437	535	595	842	2
en	439	526	449	535	595	842	2
el	451	526	459	535	595	842	2
uso	461	526	475	535	595	842	2
de	478	526	488	535	595	842	2
probetas	490	526	524	535	595	842	2
de	85	538	94	547	595	842	2
espesores	97	538	135	547	595	842	2
diferentes	138	538	177	547	595	842	2
al	180	538	187	547	595	842	2
recomendado.	189	538	246	547	595	842	2
La	113	553	124	562	595	842	2
simulación	130	553	174	562	595	842	2
por	180	553	194	562	595	842	2
elementos	200	553	241	562	595	842	2
finitos	247	553	272	562	595	842	2
presentado	279	553	322	562	595	842	2
por	328	553	342	562	595	842	2
FIERRO	348	553	383	562	595	842	2
et	390	553	397	562	595	842	2
al.	403	553	413	562	595	842	2
en	419	553	429	562	595	842	2
[11]	435	553	451	562	595	842	2
para	458	553	475	562	595	842	2
las	481	553	492	562	595	842	2
curvas	498	553	525	562	595	842	2
experimentales	85	565	146	574	595	842	2
de	149	565	158	574	595	842	2
Small	161	565	185	574	595	842	2
Punch	188	565	213	574	595	842	2
Test,	216	565	236	574	595	842	2
se	239	565	248	574	595	842	2
usó	251	565	264	574	595	842	2
con	268	565	282	574	595	842	2
la	286	565	293	574	595	842	2
finalidad	296	565	331	574	595	842	2
de	334	565	344	574	595	842	2
verificar	347	565	381	574	595	842	2
las	384	565	395	574	595	842	2
variaciones	399	565	444	574	595	842	2
que	447	565	462	574	595	842	2
produce	465	565	497	574	595	842	2
el	500	565	508	574	595	842	2
uso	510	565	524	574	595	842	2
de	85	577	94	586	595	842	2
distintos	97	577	131	586	595	842	2
espesores	134	577	172	586	595	842	2
de	174	577	184	586	595	842	2
las	186	577	197	586	595	842	2
probetas	200	577	234	586	595	842	2
y	236	577	241	586	595	842	2
evaluar	243	577	273	586	595	842	2
su	275	577	284	586	595	842	2
sensibilidad.	287	577	337	586	595	842	2
2.	85	607	93	616	595	842	2
MÉTODOS	96	607	142	616	595	842	2
2.1	85	634	98	643	595	842	2
Experimental	100	634	157	643	595	842	2
Para	85	649	103	658	595	842	2
este	107	649	122	658	595	842	2
trabajo	126	649	154	658	595	842	2
se	158	649	166	658	595	842	2
seleccionó	171	649	212	658	595	842	2
el	217	649	224	658	595	842	2
acero	228	649	249	658	595	842	2
inoxidable	254	649	295	658	595	842	2
AISI	300	649	319	658	595	842	2
304L,	323	649	347	658	595	842	2
que	351	649	366	658	595	842	2
se	370	649	378	658	595	842	2
caracterizó	382	649	425	658	595	842	2
química,	430	649	464	658	595	842	2
metalúrgica	468	649	515	658	595	842	2
y	520	649	525	658	595	842	2
mecánicamente	85	661	147	670	595	842	2
por	151	661	164	670	595	842	2
técnicas	167	661	199	670	595	842	2
convencionales.	203	661	267	670	595	842	2
Las	270	661	285	670	595	842	2
muestras	288	661	324	670	595	842	2
se	327	661	335	670	595	842	2
extrajeron	339	661	379	670	595	842	2
de	382	661	392	670	595	842	2
una	395	661	409	670	595	842	2
chapa	413	661	436	670	595	842	2
laminada	440	661	476	670	595	842	2
en	479	661	489	670	595	842	2
frío	492	661	506	670	595	842	2
con	510	661	524	670	595	842	2
recocido	85	673	119	682	595	842	2
(solubilizado),	122	673	180	682	595	842	2
de	183	673	192	682	595	842	2
4	195	673	200	682	595	842	2
mm	202	673	217	682	595	842	2
de	220	673	229	682	595	842	2
espesor.	232	673	264	682	595	842	2
En	113	688	125	697	595	842	2
la	128	688	135	697	595	842	2
Tabla	138	688	161	697	595	842	2
1	164	688	169	697	595	842	2
se	173	688	181	697	595	842	2
indica	185	688	209	697	595	842	2
la	213	688	220	697	595	842	2
composición	223	688	274	697	595	842	2
química,	278	688	312	697	595	842	2
mientras	316	688	350	697	595	842	2
que	353	688	368	697	595	842	2
las	371	688	382	697	595	842	2
propiedades	386	688	434	697	595	842	2
de	437	688	447	697	595	842	2
tracción	450	688	483	697	595	842	2
obtenidas	486	688	524	697	595	842	2
experimentalmente	85	700	162	709	595	842	2
se	166	700	174	709	595	842	2
informan	178	700	215	709	595	842	2
en	218	700	228	709	595	842	2
la	232	700	239	709	595	842	2
Tabla	243	700	266	709	595	842	2
2	270	700	275	709	595	842	2
y	279	700	284	709	595	842	2
Figura	288	700	314	709	595	842	2
1.	318	700	325	709	595	842	2
Los	329	700	344	709	595	842	2
ensayos	348	700	380	709	595	842	2
fueron	384	700	410	709	595	842	2
realizados	414	700	454	709	595	842	2
en	458	700	468	709	595	842	2
una	471	700	486	709	595	842	2
máquina	490	700	524	709	595	842	2
universal	85	712	122	721	595	842	2
MTS	124	712	145	721	595	842	2
810	147	712	162	721	595	842	2
conforme	165	712	203	721	595	842	2
a	205	712	210	721	595	842	2
ASTM	212	712	240	721	595	842	2
E8M.	242	712	265	721	595	842	2
La	113	727	124	736	595	842	2
metalografía	129	727	180	736	595	842	2
realizada	185	727	221	736	595	842	2
por	226	727	240	736	595	842	2
pulido	245	727	270	736	595	842	2
mecánico	276	727	314	736	595	842	2
y	320	727	325	736	595	842	2
ataque	330	727	356	736	595	842	2
con	361	727	376	736	595	842	2
agua	381	727	400	736	595	842	2
regia	405	727	425	736	595	842	2
metanólica	431	727	474	736	595	842	2
reveló	480	727	505	736	595	842	2
una	510	727	525	736	595	842	2
microestructura	85	739	148	748	595	842	2
constituida	151	739	195	748	595	842	2
fundamentalmente	198	739	273	748	595	842	2
por	276	739	290	748	595	842	2
granos	293	739	319	748	595	842	2
de	323	739	332	748	595	842	2
austenita,	336	739	374	748	595	842	2
de	377	739	387	748	595	842	2
tamaño	390	739	419	748	595	842	2
de	423	739	432	748	595	842	2
grano	435	739	458	748	595	842	2
7	462	739	467	748	595	842	2
según	470	739	493	748	595	842	2
ASTM	497	739	524	748	595	842	2
E112.	85	751	109	760	595	842	2
En	112	751	123	760	595	842	2
todos	126	751	148	760	595	842	2
los	151	751	162	760	595	842	2
casos	165	751	187	760	595	842	2
se	190	751	198	760	595	842	2
agregan	202	751	233	760	595	842	2
los	236	751	248	760	595	842	2
valores	251	751	280	760	595	842	2
correspondientes	283	751	350	760	595	842	2
a	353	751	358	760	595	842	2
chapa	361	751	384	760	595	842	2
de	387	751	397	760	595	842	2
0,7	400	751	413	760	595	842	2
mm	416	751	431	760	595	842	2
estudiada	434	751	472	760	595	842	2
previamente	475	751	525	760	595	842	2
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	3
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	3
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	3
N,	342	40	349	47	595	842	3
WENGER,	351	40	387	47	595	842	3
E.,	389	40	398	47	595	842	3
et	400	40	406	47	595	842	3
al.,	408	40	418	47	595	842	3
revista	422	40	444	47	595	842	3
Matéria,	446	40	473	47	595	842	3
v.23,	475	40	491	47	595	842	3
n.2,	493	40	505	47	595	842	3
2018.	507	40	525	47	595	842	3
por	85	74	99	83	595	842	3
FIERRO	101	74	136	83	595	842	3
et	139	74	146	83	595	842	3
al	149	74	156	83	595	842	3
[12].	158	74	178	83	595	842	3
Tabla	85	101	108	109	595	842	3
1:	111	101	118	109	595	842	3
Composición	121	101	169	109	595	842	3
química	172	101	201	109	595	842	3
porcentual,	204	101	244	109	595	842	3
método	247	101	274	109	595	842	3
espectrométrico	277	101	334	109	595	842	3
ASTM	338	101	362	109	595	842	3
E41,	365	101	382	109	595	842	3
remanente	385	101	423	109	595	842	3
Fe.	425	101	437	109	595	842	3
A:	440	101	448	109	595	842	3
muestra	452	101	480	109	595	842	3
de	483	101	492	109	595	842	3
espesor	498	101	524	109	595	842	3
4mm,	85	113	106	121	595	842	3
B:	108	113	117	121	595	842	3
muestra	119	113	147	121	595	842	3
de	149	113	158	121	595	842	3
espesor	160	113	187	121	595	842	3
0,7mm,	189	113	217	121	595	842	3
C:	219	113	228	121	595	842	3
AISI	230	113	247	121	595	842	3
304L	250	113	269	121	595	842	3
.	269	113	271	122	595	842	3
C	148	137	154	144	595	842	3
Cr	201	137	210	144	595	842	3
Ni	255	137	263	144	595	842	3
Si	310	137	318	144	595	842	3
Mn	362	137	374	144	595	842	3
P	420	137	425	144	595	842	3
S	474	137	480	144	595	842	3
A	111	151	118	159	595	842	3
0,03	143	151	159	159	595	842	3
19,7	197	151	213	159	595	842	3
8,0	254	151	265	159	595	842	3
0,45	306	151	322	159	595	842	3
1,62	360	151	376	159	595	842	3
0,032	413	151	433	159	595	842	3
0,005	467	151	487	159	595	842	3
B	112	166	118	174	595	842	3
0,03	143	166	159	174	595	842	3
19,9	197	166	213	174	595	842	3
8,0	254	166	265	174	595	842	3
0,40	306	166	322	174	595	842	3
1,60	360	166	376	174	595	842	3
0,030	413	166	433	174	595	842	3
0,004	467	166	487	174	595	842	3
C	112	180	118	188	595	842	3
0,03	143	180	159	188	595	842	3
18-20	195	180	216	188	595	842	3
8-12	251	180	268	188	595	842	3
1	312	180	316	188	595	842	3
<2	363	180	373	188	595	842	3
<0,04	412	180	433	188	595	842	3
<0,03	467	180	487	188	595	842	3
Tabla	85	209	108	217	595	842	3
2:	110	209	117	217	595	842	3
Propiedades	120	209	163	217	595	842	3
de	166	209	174	217	595	842	3
tracción.	176	209	208	217	595	842	3
Dirección	210	209	245	217	595	842	3
de	248	209	256	217	595	842	3
laminación	258	209	298	217	595	842	3
L	300	209	306	217	595	842	3
y	308	209	313	217	595	842	3
transversal	315	209	354	217	595	842	3
T.	356	209	364	217	595	842	3
S	366	209	371	217	595	842	3
y	372	212	375	218	595	842	3
:	374	209	377	217	595	842	3
tensión	379	209	405	217	595	842	3
de	407	209	416	217	595	842	3
fluencia;	418	209	450	217	595	842	3
S	452	209	457	217	595	842	3
uts	457	212	464	218	595	842	3
:	464	209	466	217	595	842	3
tensión	469	209	495	217	595	842	3
máxima;	85	219	116	229	595	842	3
ε	119	219	122	229	595	842	3
F	122	224	126	230	595	842	3
:	126	221	128	229	595	842	3
deformación	131	221	176	229	595	842	3
a	178	221	182	229	595	842	3
la	184	221	191	229	595	842	3
rotura.	193	221	217	229	595	842	3
S	250	244	256	252	595	842	3
y	256	247	258	252	595	842	3
[MPa]	260	244	282	252	595	842	3
S	324	244	329	252	595	842	3
UTS	329	247	339	252	595	842	3
[MPa]	340	244	362	252	595	842	3
ε	416	243	420	252	595	842	3
F	420	247	423	252	595	842	3
Muestra	155	258	184	266	595	842	3
T	186	258	192	266	595	842	3
4,0mm	194	258	219	266	595	842	3
288	260	258	273	266	595	842	3
655	336	258	350	266	595	842	3
0,747	410	258	430	266	595	842	3
Muestra	155	273	184	281	595	842	3
L	186	273	192	281	595	842	3
4,0mm	194	273	219	281	595	842	3
288	260	273	273	281	595	842	3
660	336	273	350	281	595	842	3
0,496	410	273	430	281	595	842	3
Muestra	155	287	184	295	595	842	3
T	186	287	192	295	595	842	3
0,7mm	194	287	219	295	595	842	3
281	260	287	273	295	595	842	3
634	336	287	350	295	595	842	3
0,570	410	287	430	295	595	842	3
Muestra	155	302	184	310	595	842	3
L	186	302	192	310	595	842	3
0,7mm	194	302	219	310	595	842	3
296	260	302	273	310	595	842	3
674	336	302	350	310	595	842	3
0,496	410	302	430	310	595	842	3
AISI	155	317	172	325	595	842	3
304L	174	317	194	325	595	842	3
L	196	317	201	325	595	842	3
295	260	317	273	325	595	842	3
660	336	317	350	325	595	842	3
0,560	410	317	430	325	595	842	3
MATERIAL	169	244	210	252	595	842	3
Figura	85	521	111	529	595	842	3
1:	113	521	121	529	595	842	3
Curvas	123	521	148	529	595	842	3
tensión-deformación	151	521	225	529	595	842	3
para	227	521	243	529	595	842	3
muestra	278	521	306	529	595	842	3
T,	309	521	316	529	595	842	3
espesor	319	521	345	529	595	842	3
de	348	521	356	529	595	842	3
4,0mm	358	521	384	529	595	842	3
y	386	521	391	529	595	842	3
0,7mm.	392	521	420	529	595	842	3
Se	113	547	123	556	595	842	3
prepararon	128	547	172	556	595	842	3
cinco	176	547	197	556	595	842	3
grupos	202	547	229	556	595	842	3
de	234	547	244	556	595	842	3
probetas	248	547	282	556	595	842	3
de	287	547	296	556	595	842	3
sección	301	547	331	556	595	842	3
de	335	547	345	556	595	842	3
10	349	547	359	556	595	842	3
x	364	547	369	556	595	842	3
10	374	547	384	556	595	842	3
mm	388	547	404	556	595	842	3
2	403	545	407	551	595	842	3
para	412	547	429	556	595	842	3
los	434	547	445	556	595	842	3
ensayos	450	547	481	556	595	842	3
SPT,	486	547	506	556	595	842	3
con	511	547	525	556	595	842	3
espesores	85	559	123	568	595	842	3
de	127	559	136	568	595	842	3
0,48	140	559	158	568	595	842	3
hasta	162	559	182	568	595	842	3
0,52mm,	186	559	221	568	595	842	3
con	225	559	239	568	595	842	3
el	243	559	250	568	595	842	3
objeto	254	559	279	568	595	842	3
de	283	559	292	568	595	842	3
estudiar	296	559	327	568	595	842	3
la	331	559	338	568	595	842	3
sensibilidad	342	559	390	568	595	842	3
del	393	559	406	568	595	842	3
ensayo	409	559	437	568	595	842	3
con	441	559	455	568	595	842	3
el	459	559	466	568	595	842	3
espesor.	470	559	503	568	595	842	3
Para	506	559	524	568	595	842	3
obtener	85	571	115	580	595	842	3
estos	118	571	138	580	595	842	3
espesores	142	571	180	580	595	842	3
partiendo	183	571	221	580	595	842	3
de	224	571	234	580	595	842	3
la	237	571	244	580	595	842	3
chapa,	247	571	273	580	595	842	3
se	276	571	284	580	595	842	3
la	287	571	294	580	595	842	3
seccionó	298	571	333	580	595	842	3
por	336	571	350	580	595	842	3
electroerosión	353	571	409	580	595	842	3
hasta	412	571	433	580	595	842	3
un	436	571	446	580	595	842	3
espesor	449	571	479	580	595	842	3
de	483	571	493	580	595	842	3
1mm	496	571	516	580	595	842	3
y	520	571	525	580	595	842	3
luego	85	583	107	592	595	842	3
ambas	112	583	137	592	595	842	3
superficies	141	583	185	592	595	842	3
se	189	583	197	592	595	842	3
sometieron	202	583	246	592	595	842	3
a	250	583	255	592	595	842	3
un	259	583	269	592	595	842	3
proceso	274	583	305	592	595	842	3
de	309	583	319	592	595	842	3
pulido	323	583	349	592	595	842	3
semiautomático	353	583	416	592	595	842	3
optimizado.	421	583	469	592	595	842	3
El	473	583	482	592	595	842	3
pulido	486	583	512	592	595	842	3
se	516	583	525	592	595	842	3
realizó	85	595	112	604	595	842	3
con	115	595	130	604	595	842	3
papeles	132	595	162	604	595	842	3
abrasivos	165	595	203	604	595	842	3
hasta	205	595	226	604	595	842	3
un	229	595	239	604	595	842	3
pulido	241	595	267	604	595	842	3
final	270	595	288	604	595	842	3
con	291	595	306	604	595	842	3
papel	308	595	330	604	595	842	3
grit	332	595	346	604	595	842	3
600.	349	595	367	604	595	842	3
El	370	595	379	604	595	842	3
espesor	381	595	411	604	595	842	3
de	414	595	423	604	595	842	3
cada	426	595	444	604	595	842	3
probeta	447	595	477	604	595	842	3
se	480	595	488	604	595	842	3
controló	491	595	524	604	595	842	3
mediante	85	607	122	616	595	842	3
un	124	607	134	616	595	842	3
micrómetro	137	607	183	616	595	842	3
en	186	607	195	616	595	842	3
cinco	198	607	219	616	595	842	3
posiciones	222	607	264	616	595	842	3
(una	267	607	284	616	595	842	3
en	287	607	296	616	595	842	3
el	299	607	306	616	595	842	3
centro	308	607	333	616	595	842	3
y	336	607	341	616	595	842	3
una	343	607	358	616	595	842	3
en	360	607	370	616	595	842	3
cada	372	607	390	616	595	842	3
centro	393	607	418	616	595	842	3
de	421	607	430	616	595	842	3
los	433	607	444	616	595	842	3
lados).	447	607	473	616	595	842	3
El	113	622	122	631	595	842	3
dispositivo	125	622	169	631	595	842	3
para	172	622	189	631	595	842	3
el	192	622	199	631	595	842	3
ensayo	201	622	229	631	595	842	3
SPT	232	622	249	631	595	842	3
está	252	622	268	631	595	842	3
adaptado	270	622	306	631	595	842	3
a	309	622	314	631	595	842	3
una	316	622	331	631	595	842	3
máquina	333	622	368	631	595	842	3
universal	370	622	407	631	595	842	3
de	410	622	419	631	595	842	3
ensayos	422	622	453	631	595	842	3
Sintech	456	622	486	631	595	842	3
2DL	489	622	507	631	595	842	3
que	510	622	525	631	595	842	3
adquiere	85	634	119	643	595	842	3
en	123	634	133	643	595	842	3
forma	137	634	161	643	595	842	3
continua	165	634	199	643	595	842	3
la	204	634	211	643	595	842	3
carga	215	634	236	643	595	842	3
aplicada,	241	634	276	643	595	842	3
mientras	281	634	315	643	595	842	3
que	319	634	333	643	595	842	3
la	338	634	344	643	595	842	3
deflexión	349	634	387	643	595	842	3
de	391	634	400	643	595	842	3
la	404	634	411	643	595	842	3
probeta	416	634	446	643	595	842	3
se	450	634	458	643	595	842	3
registra	462	634	492	643	595	842	3
con	496	634	511	643	595	842	3
un	515	634	525	643	595	842	3
comparador	85	646	133	655	595	842	3
digital	137	646	162	655	595	842	3
también	166	646	198	655	595	842	3
en	202	646	211	655	595	842	3
forma	215	646	238	655	595	842	3
continua,	242	646	279	655	595	842	3
de	283	646	293	655	595	842	3
acuerdo	296	646	328	655	595	842	3
con	332	646	346	655	595	842	3
lo	350	646	357	655	595	842	3
estudiado	361	646	399	655	595	842	3
por	403	646	417	655	595	842	3
MORENO	420	646	464	655	595	842	3
et	467	646	474	655	595	842	3
al.	478	646	488	655	595	842	3
[13].	492	646	511	655	595	842	3
Al	515	646	525	655	595	842	3
montar	85	658	113	667	595	842	3
cada	116	658	134	667	595	842	3
probeta	137	658	167	667	595	842	3
en	169	658	179	667	595	842	3
el	181	658	188	667	595	842	3
dispositivo	191	658	234	667	595	842	3
de	237	658	247	667	595	842	3
ensayo,	249	658	279	667	595	842	3
se	282	658	290	667	595	842	3
aplicó	293	658	317	667	595	842	3
un	320	658	330	667	595	842	3
torque	332	658	358	667	595	842	3
de	360	658	370	667	595	842	3
2Nm	372	658	392	667	595	842	3
en	394	658	404	667	595	842	3
cada	406	658	425	667	595	842	3
tornillo	427	658	456	667	595	842	3
del	459	658	471	667	595	842	3
dispositivo.	474	658	520	667	595	842	3
En	113	673	125	682	595	842	3
los	128	673	139	682	595	842	3
ensayos	142	673	174	682	595	842	3
SPT	177	673	194	682	595	842	3
las	198	673	209	682	595	842	3
probetas	212	673	246	682	595	842	3
se	249	673	257	682	595	842	3
deforman	260	673	299	682	595	842	3
hasta	302	673	322	682	595	842	3
la	326	673	332	682	595	842	3
rotura	336	673	360	682	595	842	3
mediante	363	673	400	682	595	842	3
la	403	673	410	682	595	842	3
acción	413	673	439	682	595	842	3
del	442	673	455	682	595	842	3
punzón	458	673	487	682	595	842	3
esférico,	490	673	525	682	595	842	3
aplicando	85	685	124	694	595	842	3
carga	126	685	148	694	595	842	3
con	151	685	165	694	595	842	3
una	168	685	182	694	595	842	3
velocidad	184	685	223	694	595	842	3
de	226	685	235	694	595	842	3
1mm/min	238	685	276	694	595	842	3
entre	279	685	300	694	595	842	3
cabezales.	302	685	342	694	595	842	3
Se	113	700	123	709	595	842	3
ensayaron	128	700	169	709	595	842	3
24	173	700	183	709	595	842	3
probetas,	188	700	224	709	595	842	3
cuya	229	700	248	709	595	842	3
designación	252	700	300	709	595	842	3
y	305	700	310	709	595	842	3
espesor	314	700	344	709	595	842	3
se	349	700	357	709	595	842	3
incluyen	362	700	396	709	595	842	3
en	401	700	411	709	595	842	3
la	415	700	422	709	595	842	3
Tabla	427	700	450	709	595	842	3
3.	454	700	462	709	595	842	3
En	467	700	478	709	595	842	3
las	483	700	494	709	595	842	3
curvas	499	700	525	709	595	842	3
experimentales	85	712	145	721	595	842	3
se	151	712	159	721	595	842	3
identificaron	165	712	216	721	595	842	3
las	221	712	232	721	595	842	3
cargas	237	712	262	721	595	842	3
correspondientes	268	712	336	721	595	842	3
a	341	712	345	721	595	842	3
la	351	712	358	721	595	842	3
transición	363	712	402	721	595	842	3
elástico-plástica	408	712	472	721	595	842	3
P	478	712	484	721	595	842	3
Y	484	716	487	722	595	842	3
y	493	712	498	721	595	842	3
carga	503	712	524	721	595	842	3
máxima	85	724	117	733	595	842	3
P	122	724	128	733	595	842	3
máx	128	728	139	734	595	842	3
.	139	724	142	733	595	842	3
Los	147	724	162	733	595	842	3
resultados	167	724	208	733	595	842	3
obtenidos	213	724	251	733	595	842	3
están	257	724	277	733	595	842	3
incluidos	282	724	319	733	595	842	3
en	324	724	334	733	595	842	3
la	339	724	346	733	595	842	3
Tabla	351	724	374	733	595	842	3
3,	379	724	386	733	595	842	3
donde	392	724	416	733	595	842	3
también	421	724	453	733	595	842	3
se	458	724	466	733	595	842	3
informan	472	724	508	733	595	842	3
las	513	724	524	733	595	842	3
tensiones	85	736	122	745	595	842	3
de	125	736	135	745	595	842	3
fluencia	138	736	170	745	595	842	3
S	173	736	178	745	595	842	3
Y	179	740	182	746	595	842	3
y	186	736	191	745	595	842	3
la	194	736	201	745	595	842	3
resistencia	204	736	246	745	595	842	3
mecánica	250	736	287	745	595	842	3
S	291	736	296	745	595	842	3
UTS	296	740	307	746	595	842	3
estimadas	310	736	350	745	595	842	3
para	353	736	370	745	595	842	3
cada	373	736	392	745	595	842	3
probeta	395	736	425	745	595	842	3
con	428	736	443	745	595	842	3
las	446	736	457	745	595	842	3
expresiones	460	736	507	745	595	842	3
(1),	510	736	525	745	595	842	3
(2),	85	748	99	757	595	842	3
(3)	102	748	114	757	595	842	3
y	116	748	121	757	595	842	3
(4).	123	748	137	757	595	842	3
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	4
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	4
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	4
N,	342	40	349	47	595	842	4
WENGER,	351	40	387	47	595	842	4
E.,	389	40	398	47	595	842	4
et	400	40	406	47	595	842	4
al.,	408	40	418	47	595	842	4
revista	422	40	444	47	595	842	4
Matéria,	446	40	473	47	595	842	4
v.23,	475	40	491	47	595	842	4
n.2,	493	40	505	47	595	842	4
2018.	507	40	525	47	595	842	4
Tabla	85	101	108	109	595	842	4
3:	110	101	117	109	595	842	4
Cargas	120	101	145	109	595	842	4
de	147	101	155	109	595	842	4
ensayo	157	101	182	109	595	842	4
SPT	185	101	200	109	595	842	4
y	203	101	207	109	595	842	4
tensiones	209	101	242	109	595	842	4
estimadas	245	101	280	109	595	842	4
según	283	101	304	109	595	842	4
distintas	306	101	336	109	595	842	4
expresiones.	338	101	383	109	595	842	4
ID	103	129	111	136	595	842	4
t	155	123	158	130	595	842	4
[mm]	148	134	167	142	595	842	4
P	198	123	204	130	595	842	4
Y[1]	204	126	213	131	595	842	4
[N]	200	134	211	142	595	842	4
P	248	123	253	130	595	842	4
Y[2]	253	126	263	131	595	842	4
[N]	250	134	261	142	595	842	4
P	297	123	303	130	595	842	4
max	303	126	312	131	595	842	4
[N]	299	134	310	142	595	842	4
S	347	123	352	130	595	842	4
Y[1]	352	126	362	131	595	842	4
[MPa]	344	134	365	142	595	842	4
S	396	123	402	130	595	842	4
Y[2]	402	126	411	131	595	842	4
[MPa]	393	134	415	142	595	842	4
S	443	123	448	130	595	842	4
UTS[3]	448	126	464	131	595	842	4
[MPa]	443	134	464	142	595	842	4
S	492	123	497	130	595	842	4
UTS[4]	498	126	514	131	595	842	4
[MPa]	492	134	514	142	595	842	4
1	105	147	109	155	595	842	4
0,48	149	147	165	155	595	842	4
186	199	147	213	155	595	842	4
254	249	147	262	155	595	842	4
2226	296	147	314	155	595	842	4
308	348	147	361	155	595	842	4
302	397	147	411	155	595	842	4
698	447	147	460	155	595	842	4
681	496	147	510	155	595	842	4
4	105	162	109	170	595	842	4
0,48	149	162	165	170	595	842	4
197	199	162	213	170	595	842	4
268	249	162	262	170	595	842	4
2227	296	162	314	170	595	842	4
327	348	162	361	170	595	842	4
318	397	162	411	170	595	842	4
698	447	162	460	170	595	842	4
695	496	162	510	170	595	842	4
Media	95	176	118	184	595	842	4
0,48	149	176	165	184	595	842	4
191±8	194	176	218	184	595	842	4
261±10	242	176	269	184	595	842	4
2227±0	291	176	319	184	595	842	4
317±13	341	176	368	184	595	842	4
310±12	390	176	418	184	595	842	4
698±0	442	176	465	184	595	842	4
688±10	489	176	517	184	595	842	4
3	105	191	109	199	595	842	4
0,49	149	191	165	199	595	842	4
194	199	191	213	199	595	842	4
266	249	191	262	199	595	842	4
2185	296	191	314	199	595	842	4
308	348	191	361	199	595	842	4
303	397	191	411	199	595	842	4
671	447	191	460	199	595	842	4
691	496	191	510	199	595	842	4
5	105	206	109	214	595	842	4
0,49	149	206	165	214	595	842	4
202	199	206	213	214	595	842	4
277	249	206	262	214	595	842	4
2304	296	206	314	214	595	842	4
320	348	206	361	214	595	842	4
315	397	206	411	214	595	842	4
707	447	206	460	214	595	842	4
695	496	206	510	214	595	842	4
6	105	220	109	228	595	842	4
0,49	149	220	165	228	595	842	4
184	199	220	213	228	595	842	4
256	249	220	262	228	595	842	4
2244	296	220	314	228	595	842	4
293	348	220	361	228	595	842	4
292	397	220	411	228	595	842	4
689	447	220	460	228	595	842	4
677	496	220	510	228	595	842	4
18	102	235	112	243	595	842	4
0,49	149	235	165	243	595	842	4
200	199	235	213	243	595	842	4
283	249	235	262	243	595	842	4
2353	296	235	314	243	595	842	4
317	348	235	361	243	595	842	4
322	397	235	411	243	595	842	4
722	447	235	460	243	595	842	4
732	496	235	510	243	595	842	4
22	102	250	112	258	595	842	4
0,49	149	250	165	258	595	842	4
193	199	250	213	258	595	842	4
266	249	250	262	258	595	842	4
2226	296	250	314	258	595	842	4
306	348	250	361	258	595	842	4
303	397	250	411	258	595	842	4
683	447	250	460	258	595	842	4
693	496	250	510	258	595	842	4
Media	95	264	118	272	595	842	4
0,49	149	264	165	272	595	842	4
194±7	194	264	218	272	595	842	4
270±10	242	264	269	272	595	842	4
2262±66	289	264	321	272	595	842	4
309±11	341	264	368	272	595	842	4
307±12	390	264	418	272	595	842	4
695±20	440	264	467	272	595	842	4
697±21	489	264	517	272	595	842	4
13	102	279	112	287	595	842	4
0,50	149	279	165	287	595	842	4
212	199	279	213	287	595	842	4
292	249	279	262	287	595	842	4
2349	296	279	314	287	595	842	4
324	348	279	361	287	595	842	4
272	397	279	411	287	595	842	4
707	447	279	460	287	595	842	4
731	496	279	510	287	595	842	4
15	102	294	112	302	595	842	4
0,50	149	294	165	302	595	842	4
202	199	294	213	302	595	842	4
279	249	294	262	302	595	842	4
2344	296	294	314	302	595	842	4
309	348	294	361	302	595	842	4
305	397	294	411	302	595	842	4
705	447	294	460	302	595	842	4
710	496	294	510	302	595	842	4
19	102	309	112	317	595	842	4
0,50	149	309	165	317	595	842	4
156	199	309	213	317	595	842	4
232	249	309	262	317	595	842	4
2352	296	309	314	317	595	842	4
238	348	309	361	317	595	842	4
254	397	309	411	317	595	842	4
708	447	309	460	317	595	842	4
684	496	309	510	317	595	842	4
24	102	323	112	331	595	842	4
0,50	149	323	165	331	595	842	4
176	199	323	213	331	595	842	4
249	249	323	262	331	595	842	4
2246	296	323	314	331	595	842	4
269	348	323	361	331	595	842	4
272	397	323	411	331	595	842	4
676	447	323	460	331	595	842	4
669	496	323	510	331	595	842	4
Media	95	338	118	346	595	842	4
0,50	149	338	165	346	595	842	4
187±26	192	338	220	346	595	842	4
263±27	242	338	269	346	595	842	4
2323±51	289	338	321	346	595	842	4
285±39	341	338	368	346	595	842	4
276±21	390	338	418	346	595	842	4
699±15	440	338	467	346	595	842	4
698±27	489	338	517	346	595	842	4
7	105	353	109	361	595	842	4
0,51	149	353	165	361	595	842	4
201	199	353	213	361	595	842	4
281	249	353	262	361	595	842	4
2326	296	353	314	361	595	842	4
294	348	353	361	361	595	842	4
295	397	353	411	361	595	842	4
686	447	353	460	361	595	842	4
669	496	353	510	361	595	842	4
8	105	367	109	375	595	842	4
0,51	149	367	165	375	595	842	4
224	199	367	213	375	595	842	4
309	249	367	262	375	595	842	4
2373	296	367	314	375	595	842	4
328	348	367	361	375	595	842	4
324	397	367	411	375	595	842	4
700	447	367	460	375	595	842	4
705	496	367	510	375	595	842	4
9	105	382	109	390	595	842	4
0,51	149	382	165	390	595	842	4
193	199	382	213	390	595	842	4
270	249	382	262	390	595	842	4
2273	296	382	314	390	595	842	4
284	348	382	361	390	595	842	4
284	397	382	411	390	595	842	4
670	447	382	460	390	595	842	4
670	496	382	510	390	595	842	4
10	102	397	112	405	595	842	4
0,51	149	397	165	405	595	842	4
155	199	397	213	405	595	842	4
225	249	397	262	405	595	842	4
2160	296	397	314	405	595	842	4
227	348	397	361	405	595	842	4
237	397	397	411	405	595	842	4
637	447	397	460	405	595	842	4
633	496	397	510	405	595	842	4
11	102	411	112	419	595	842	4
0,51	149	411	165	419	595	842	4
167	199	411	213	419	595	842	4
245	249	411	262	419	595	842	4
2267	296	411	314	419	595	842	4
245	348	411	361	419	595	842	4
257	397	411	411	419	595	842	4
669	447	411	460	419	595	842	4
645	496	411	510	419	595	842	4
12	102	426	112	434	595	842	4
0,51	149	426	165	434	595	842	4
218	199	426	213	434	595	842	4
293	249	426	262	434	595	842	4
2265	296	426	314	434	595	842	4
320	348	426	361	434	595	842	4
308	397	426	411	434	595	842	4
668	447	426	460	434	595	842	4
680	496	426	510	434	595	842	4
16	102	441	112	449	595	842	4
0,51	149	441	165	449	595	842	4
236	199	441	213	449	595	842	4
321	249	441	262	449	595	842	4
2424	296	441	314	449	595	842	4
346	348	441	361	449	595	842	4
338	397	441	411	449	595	842	4
715	447	441	460	449	595	842	4
736	496	441	510	449	595	842	4
17	102	456	112	464	595	842	4
0,51	149	456	165	464	595	842	4
182	199	456	213	464	595	842	4
263	249	456	262	464	595	842	4
2356	296	456	314	464	595	842	4
267	348	456	361	464	595	842	4
276	397	456	411	464	595	842	4
695	447	456	460	464	595	842	4
690	496	456	510	464	595	842	4
20	102	470	112	478	595	842	4
0,51	149	470	165	478	595	842	4
202	199	470	213	478	595	842	4
285	249	470	262	478	595	842	4
2368	296	470	314	478	595	842	4
296	348	470	361	478	595	842	4
299	397	470	411	478	595	842	4
698	447	470	460	478	595	842	4
702	496	470	510	478	595	842	4
21	102	485	112	493	595	842	4
0,51	149	485	165	493	595	842	4
198	199	485	213	493	595	842	4
273	249	485	262	493	595	842	4
2355	296	485	314	493	595	842	4
290	348	485	361	493	595	842	4
287	397	485	411	493	595	842	4
695	447	485	460	493	595	842	4
684	496	485	510	493	595	842	4
23	102	500	112	508	595	842	4
0,51	149	500	165	508	595	842	4
216	199	500	213	508	595	842	4
294	249	500	262	508	595	842	4
2332	296	500	314	508	595	842	4
317	348	500	361	508	595	842	4
309	397	500	411	508	595	842	4
688	447	500	460	508	595	842	4
687	496	500	510	508	595	842	4
Media	95	514	118	522	595	842	4
0,51	149	514	165	522	595	842	4
199±24	192	514	220	522	595	842	4
278±27	242	514	269	522	595	842	4
2318±72	289	514	321	522	595	842	4
292±36	341	514	368	522	595	842	4
292±29	390	514	418	522	595	842	4
684±21	440	514	467	522	595	842	4
682±28	489	514	517	522	595	842	4
14	102	529	112	537	595	842	4
0,52	149	529	165	537	595	842	4
232	199	529	213	537	595	842	4
317	249	529	262	537	595	842	4
2351	296	529	314	537	595	842	4
331	348	529	361	537	595	842	4
320	397	529	411	537	595	842	4
690	447	529	460	537	595	842	4
725	496	529	510	537	595	842	4
2.2	85	558	98	566	595	842	4
Simulación	100	558	148	566	595	842	4
computacional	150	558	214	566	595	842	4
Se	85	573	95	582	595	842	4
utilizó	98	573	124	582	595	842	4
una	127	573	142	582	595	842	4
simulación	145	573	189	582	595	842	4
desarrollada	192	573	241	582	595	842	4
previamente	244	573	294	582	595	842	4
[10]	297	573	314	582	595	842	4
con	318	573	332	582	595	842	4
el	335	573	343	582	595	842	4
código	346	573	373	582	595	842	4
ALGOR	376	573	411	582	595	842	4
v.12,	414	573	434	582	595	842	4
donde	438	573	462	582	595	842	4
se	465	573	474	582	595	842	4
modeliza	477	573	514	582	595	842	4
la	517	573	524	582	595	842	4
deformación	85	585	136	594	595	842	4
a	140	585	144	594	595	842	4
la	148	585	155	594	595	842	4
fractura	160	585	191	594	595	842	4
de	195	585	204	594	595	842	4
las	209	585	220	594	595	842	4
probetas,	224	585	260	594	595	842	4
asumiendo	265	585	308	594	595	842	4
una	312	585	326	594	595	842	4
configuración	330	585	386	594	595	842	4
axisimétrica.	390	585	442	594	595	842	4
Para	446	585	464	594	595	842	4
el	468	585	475	594	595	842	4
material	479	585	512	594	595	842	4
se	516	585	524	594	595	842	4
consideró	85	597	124	606	595	842	4
un	127	597	137	606	595	842	4
modelo	140	597	170	606	595	842	4
multilineal	174	597	217	606	595	842	4
con	220	597	234	606	595	842	4
endurecimiento	237	597	299	606	595	842	4
isotrópico,	303	597	345	606	595	842	4
sin	349	597	360	606	595	842	4
considerar	363	597	405	606	595	842	4
daño	408	597	427	606	595	842	4
mecánico	431	597	469	606	595	842	4
por	472	597	486	606	595	842	4
lo	489	597	496	606	595	842	4
que	500	597	514	606	595	842	4
la	518	597	524	606	595	842	4
simulación	85	609	129	618	595	842	4
será	133	609	150	618	595	842	4
precisa	154	609	183	618	595	842	4
mientras	187	609	222	618	595	842	4
la	227	609	233	618	595	842	4
deformación	238	609	289	618	595	842	4
sea	294	609	306	618	595	842	4
uniforme.	311	609	350	618	595	842	4
Se	355	609	365	618	595	842	4
tomaron	370	609	403	618	595	842	4
como	408	609	430	618	595	842	4
propiedades	435	609	483	618	595	842	4
elásticas:	488	609	524	618	595	842	4
Módulo	85	621	116	630	595	842	4
de	120	621	129	630	595	842	4
elasticidad	133	621	175	630	595	842	4
E=199000	179	621	220	630	595	842	4
MPa	224	621	243	630	595	842	4
y	246	621	251	630	595	842	4
coeficiente	254	621	298	630	595	842	4
de	301	621	311	630	595	842	4
Poisson	314	621	345	630	595	842	4
ν	348	619	353	630	595	842	4
=	356	621	362	630	595	842	4
0,285.	365	621	390	630	595	842	4
El	393	621	402	630	595	842	4
contacto	405	621	439	630	595	842	4
entre	442	621	462	630	595	842	4
la	466	621	472	630	595	842	4
probeta	476	621	506	630	595	842	4
y	509	621	514	630	595	842	4
el	517	621	525	630	595	842	4
punzón	85	633	114	642	595	842	4
se	117	633	125	642	595	842	4
ha	128	633	137	642	595	842	4
elegido	140	633	169	642	595	842	4
con	172	633	186	642	595	842	4
un	189	633	199	642	595	842	4
coeficiente	201	633	245	642	595	842	4
de	247	633	257	642	595	842	4
fricción	259	633	290	642	595	842	4
	293	629	299	642	595	842	4
=	302	633	307	642	595	842	4
0,3.	310	633	325	642	595	842	4
Para	113	648	131	657	595	842	4
el	134	648	141	657	595	842	4
modelo	144	648	174	657	595	842	4
multilineal,	177	648	222	657	595	842	4
se	225	648	233	657	595	842	4
utiliza	236	648	261	657	595	842	4
como	264	648	286	657	595	842	4
base	289	648	306	657	595	842	4
la	309	648	316	657	595	842	4
curva	319	648	341	657	595	842	4
de	344	648	354	657	595	842	4
tensión	357	648	386	657	595	842	4
real-deformación	388	648	457	657	595	842	4
real	460	648	475	657	595	842	4
obtenida	478	648	512	657	595	842	4
de	515	648	524	657	595	842	4
los	85	660	97	669	595	842	4
ensayos	100	660	132	669	595	842	4
de	135	660	144	669	595	842	4
tracción	148	660	180	669	595	842	4
que	183	660	198	669	595	842	4
se	201	660	210	669	595	842	4
muestran	213	660	250	669	595	842	4
en	253	660	263	669	595	842	4
la	266	660	273	669	595	842	4
Figura	277	660	303	669	595	842	4
1.	306	660	314	669	595	842	4
Como	317	660	341	669	595	842	4
el	345	660	352	669	595	842	4
modelo	356	660	385	669	595	842	4
no	389	660	399	669	595	842	4
incluye	402	660	431	669	595	842	4
un	435	660	445	669	595	842	4
criterio	448	660	477	669	595	842	4
de	481	660	490	669	595	842	4
falla,	494	660	514	669	595	842	4
la	517	660	524	669	595	842	4
caída	85	672	106	681	595	842	4
de	110	672	120	681	595	842	4
carga	124	672	146	681	595	842	4
observada	150	672	190	681	595	842	4
es	195	672	203	681	595	842	4
atribuible	207	672	245	681	595	842	4
a	250	672	254	681	595	842	4
la	258	672	266	681	595	842	4
reducción	270	672	309	681	595	842	4
del	313	672	326	681	595	842	4
espesor	330	672	360	681	595	842	4
y	364	672	369	681	595	842	4
el	373	672	380	681	595	842	4
endurecimiento	384	672	447	681	595	842	4
producidos	451	672	495	681	595	842	4
por	500	672	513	681	595	842	4
la	517	672	524	681	595	842	4
deformación	85	684	136	693	595	842	4
plástica.	138	684	171	693	595	842	4
En	113	699	125	708	595	842	4
las	127	699	138	708	595	842	4
simulaciones	141	699	193	708	595	842	4
se	195	699	204	708	595	842	4
obtienen	206	699	241	708	595	842	4
curvas	243	699	269	708	595	842	4
carga-desplazamiento,	272	699	362	708	595	842	4
donde	364	699	389	708	595	842	4
este	391	699	407	708	595	842	4
último	409	699	435	708	595	842	4
se	438	699	446	708	595	842	4
define	449	699	474	708	595	842	4
de	476	699	486	708	595	842	4
la	488	699	495	708	595	842	4
misma	498	699	525	708	595	842	4
manera	85	711	114	720	595	842	4
que	117	711	131	720	595	842	4
los	134	711	145	720	595	842	4
desplazamientos	148	711	214	720	595	842	4
medidos	217	711	250	720	595	842	4
en	253	711	262	720	595	842	4
los	265	711	276	720	595	842	4
ensayos	279	711	311	720	595	842	4
como	313	711	335	720	595	842	4
la	338	711	345	720	595	842	4
deflexión	347	711	385	720	595	842	4
en	388	711	397	720	595	842	4
el	400	711	407	720	595	842	4
centro	409	711	434	720	595	842	4
de	437	711	446	720	595	842	4
la	449	711	456	720	595	842	4
probeta.	458	711	492	720	595	842	4
3.	85	741	93	749	595	842	4
DISCUSIÓN	96	741	146	749	595	842	4
Y	149	741	155	749	595	842	4
RESULTADOS	157	741	219	749	595	842	4
Para	85	756	103	765	595	842	4
la	107	756	114	765	595	842	4
evaluación	119	756	162	765	595	842	4
de	167	756	176	765	595	842	4
las	181	756	192	765	595	842	4
curvas	196	756	222	765	595	842	4
experimentales	227	756	288	765	595	842	4
y	293	756	298	765	595	842	4
simuladas,	302	756	344	765	595	842	4
se	349	756	357	765	595	842	4
aplicaron	362	756	399	765	595	842	4
los	404	756	415	765	595	842	4
métodos	420	756	454	765	595	842	4
descriptos	458	756	499	765	595	842	4
en	503	756	513	765	595	842	4
la	517	756	524	765	595	842	4
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	5
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	5
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	5
N,	342	40	349	47	595	842	5
WENGER,	351	40	387	47	595	842	5
E.,	389	40	398	47	595	842	5
et	400	40	406	47	595	842	5
al.,	408	40	418	47	595	842	5
revista	422	40	444	47	595	842	5
Matéria,	446	40	473	47	595	842	5
v.23,	475	40	491	47	595	842	5
n.2,	493	40	505	47	595	842	5
2018.	507	40	525	47	595	842	5
Sección	85	74	117	83	595	842	5
1,	119	74	127	83	595	842	5
donde	130	74	154	83	595	842	5
se	157	74	165	83	595	842	5
describe	168	74	201	83	595	842	5
la	204	74	211	83	595	842	5
identificación	214	74	269	83	595	842	5
de	272	74	281	83	595	842	5
las	285	74	296	83	595	842	5
cargas	298	74	324	83	595	842	5
características	327	74	383	83	595	842	5
y	387	74	392	83	595	842	5
la	394	74	401	83	595	842	5
estimación	404	74	447	83	595	842	5
de	450	74	459	83	595	842	5
las	462	74	473	83	595	842	5
propiedades	476	74	524	83	595	842	5
mecánicas	85	86	126	95	595	842	5
de	129	86	139	95	595	842	5
tracción.	142	86	176	95	595	842	5
Las	179	86	194	95	595	842	5
simulaciones	197	86	249	95	595	842	5
se	252	86	260	95	595	842	5
corrieron	263	86	300	95	595	842	5
para	303	86	320	95	595	842	5
espesores	323	86	361	95	595	842	5
de	364	86	373	95	595	842	5
0,48	376	86	394	95	595	842	5
hasta	397	86	417	95	595	842	5
0,52mm.	420	86	455	95	595	842	5
En	458	86	470	95	595	842	5
la	473	86	480	95	595	842	5
Tabla	483	86	505	95	595	842	5
4	508	86	513	95	595	842	5
se	516	86	525	95	595	842	5
muestran	85	98	122	107	595	842	5
las	126	98	137	107	595	842	5
cargas	141	98	166	107	595	842	5
P	171	98	177	107	595	842	5
Y	177	102	181	107	595	842	5
y	185	98	190	107	595	842	5
P	194	98	200	107	595	842	5
max	200	102	211	107	595	842	5
obtenidas	215	98	253	107	595	842	5
de	257	98	267	107	595	842	5
las	271	98	282	107	595	842	5
simulaciones	286	98	338	107	595	842	5
así	343	98	354	107	595	842	5
como	358	98	380	107	595	842	5
las	384	98	395	107	595	842	5
tensiones	399	98	437	107	595	842	5
estimadas	441	98	480	107	595	842	5
para	484	98	502	107	595	842	5
cada	506	98	524	107	595	842	5
espesor	85	110	115	119	595	842	5
de	118	110	127	119	595	842	5
probeta.	130	110	162	119	595	842	5
Tabla	85	137	108	145	595	842	5
4:	110	137	117	145	595	842	5
Resultados	120	137	159	145	595	842	5
de	161	137	170	145	595	842	5
cargas	172	137	195	145	595	842	5
y	197	137	202	145	595	842	5
tensiones	204	137	237	145	595	842	5
de	240	137	248	145	595	842	5
la	250	137	257	145	595	842	5
simulación	259	137	299	145	595	842	5
numérica.	301	137	337	145	595	842	5
t	130	159	133	166	595	842	5
[mm]	122	170	141	178	595	842	5
P	174	159	179	166	595	842	5
Y[1]	179	162	189	167	595	842	5
[N]	175	170	187	178	595	842	5
P	223	159	229	166	595	842	5
Y[2]	229	162	238	167	595	842	5
[N]	225	170	236	178	595	842	5
P	272	159	278	166	595	842	5
max	278	162	288	167	595	842	5
[N]	274	170	286	178	595	842	5
S	322	159	327	166	595	842	5
Y[1]	328	162	337	167	595	842	5
[MPa]	319	170	340	178	595	842	5
S	372	159	377	166	595	842	5
Y[2]	377	162	387	167	595	842	5
[MPa]	368	170	390	178	595	842	5
S	418	159	423	166	595	842	5
UTS[3]	423	162	439	167	595	842	5
[MPa]	418	170	439	178	595	842	5
S	467	159	473	166	595	842	5
UTS[4]	473	162	489	167	595	842	5
[MPa]	467	170	489	178	595	842	5
0,48	124	184	140	192	595	842	5
186	174	184	188	192	595	842	5
259	224	184	238	192	595	842	5
2634	271	184	289	192	595	842	5
309	323	184	336	192	595	842	5
308	372	184	386	192	595	842	5
822	422	184	435	192	595	842	5
785	471	184	485	192	595	842	5
0,49	124	199	140	207	595	842	5
182	174	199	188	207	595	842	5
267	224	199	238	207	595	842	5
2692	271	199	289	207	595	842	5
291	323	199	336	207	595	842	5
306	372	199	386	207	595	842	5
823	422	199	435	207	595	842	5
793	471	199	485	207	595	842	5
0,50	124	213	140	221	595	842	5
177	174	213	188	221	595	842	5
272	224	213	238	221	595	842	5
2755	271	213	289	221	595	842	5
272	323	213	336	221	595	842	5
299	372	213	386	221	595	842	5
825	422	213	435	221	595	842	5
783	471	213	485	221	595	842	5
0,51	124	228	140	236	595	842	5
168	174	228	188	236	595	842	5
279	224	228	238	236	595	842	5
2812	271	228	289	236	595	842	5
295	372	228	386	236	595	842	5
826	422	228	435	236	595	842	5
794	471	228	485	236	595	842	5
0,52	124	243	140	251	595	842	5
174	174	243	188	251	595	842	5
293	224	243	238	251	595	842	5
2886	271	243	289	251	595	842	5
247	323	243	336	251	595	842	5
297	372	243	386	251	595	842	5
831	422	243	435	251	595	842	5
779	471	243	485	251	595	842	5
En	113	270	125	279	595	842	5
la	128	270	135	279	595	842	5
Tabla	139	270	161	279	595	842	5
5	165	270	170	279	595	842	5
se	174	270	182	279	595	842	5
presenta	185	270	219	279	595	842	5
un	223	270	233	279	595	842	5
resumen	236	270	270	279	595	842	5
de	273	270	283	279	595	842	5
los	287	270	298	279	595	842	5
resultados	302	270	342	279	595	842	5
obtenidos	346	270	385	279	595	842	5
experimentalmente	388	270	465	279	595	842	5
y	468	270	473	279	595	842	5
mediante	477	270	513	279	595	842	5
la	517	270	524	279	595	842	5
simulación	85	282	129	291	595	842	5
para	132	282	149	291	595	842	5
distintos	153	282	187	291	595	842	5
espesores	190	282	228	291	595	842	5
de	231	282	241	291	595	842	5
probeta	244	282	274	291	595	842	5
correspondientes	277	282	345	291	595	842	5
a	348	282	353	291	595	842	5
la	356	282	363	291	595	842	5
chapa	366	282	389	291	595	842	5
de	393	282	402	291	595	842	5
4mm	406	282	426	291	595	842	5
de	429	282	439	291	595	842	5
espesor	442	282	472	291	595	842	5
del	475	282	488	291	595	842	5
presente	491	282	524	291	595	842	5
trabajo.	85	294	115	303	595	842	5
Allí	118	294	134	303	595	842	5
se	136	294	144	303	595	842	5
añaden	147	294	176	303	595	842	5
también	178	294	210	303	595	842	5
los	213	294	225	303	595	842	5
resultados	227	294	268	303	595	842	5
para	271	294	288	303	595	842	5
la	291	294	298	303	595	842	5
chapa	301	294	324	303	595	842	5
de	327	294	336	303	595	842	5
0,7mm	339	294	367	303	595	842	5
de	369	294	379	303	595	842	5
espesor	382	294	412	303	595	842	5
estudiada	415	294	452	303	595	842	5
previamente.	455	294	507	303	595	842	5
Los	510	294	525	303	595	842	5
valores	85	306	114	315	595	842	5
obtenidos	117	306	156	315	595	842	5
de	159	306	169	315	595	842	5
las	172	306	183	315	595	842	5
determinaciones	186	306	252	315	595	842	5
experimentales	255	306	315	315	595	842	5
en	319	306	328	315	595	842	5
la	332	306	339	315	595	842	5
chapa	342	306	365	315	595	842	5
de	369	306	378	315	595	842	5
4mm	381	306	402	315	595	842	5
son	405	306	419	315	595	842	5
más	422	306	438	315	595	842	5
homogéneos	442	306	492	315	595	842	5
que	495	306	510	315	595	842	5
las	513	306	524	315	595	842	5
de	85	318	94	327	595	842	5
chapa	98	318	121	327	595	842	5
de	124	318	133	327	595	842	5
0,7mm.	136	318	167	327	595	842	5
Cambian	170	318	206	327	595	842	5
dentro	209	318	235	327	595	842	5
de	238	318	247	327	595	842	5
un	250	318	260	327	595	842	5
rango	263	318	286	327	595	842	5
de	289	318	299	327	595	842	5
11%	302	318	320	327	595	842	5
para	323	318	340	327	595	842	5
la	344	318	350	327	595	842	5
fluencia	354	318	386	327	595	842	5
y	389	318	394	327	595	842	5
6%	397	318	410	327	595	842	5
para	413	318	431	327	595	842	5
la	434	318	441	327	595	842	5
rotura,	444	318	470	327	595	842	5
pero	474	318	491	327	595	842	5
además	494	318	524	327	595	842	5
son	85	330	99	339	595	842	5
más	103	330	119	339	595	842	5
certeros	122	330	154	339	595	842	5
respectos	158	330	195	339	595	842	5
de	199	330	208	339	595	842	5
los	212	330	223	339	595	842	5
datos	227	330	248	339	595	842	5
de	252	330	261	339	595	842	5
tracción.	265	330	299	339	595	842	5
En	303	330	314	339	595	842	5
particular,	318	330	358	339	595	842	5
si	362	330	369	339	595	842	5
bien	373	330	390	339	595	842	5
las	394	330	404	339	595	842	5
fórmulas	408	330	443	339	595	842	5
están	447	330	468	339	595	842	5
desarrolladas	471	330	524	339	595	842	5
para	85	342	102	351	595	842	5
cualquier	105	342	142	351	595	842	5
espesor	144	342	174	351	595	842	5
t,	179	342	185	351	595	842	5
en	187	342	197	351	595	842	5
ambos	199	342	225	351	595	842	5
casos,	228	342	252	351	595	842	5
chapa	254	342	277	351	595	842	5
de	280	342	289	351	595	842	5
4	292	342	297	351	595	842	5
y	300	342	305	351	595	842	5
de	307	342	316	351	595	842	5
0,7mm,	319	342	349	351	595	842	5
los	355	342	366	351	595	842	5
resultados	369	342	409	351	595	842	5
se	412	342	420	351	595	842	5
acercan	422	342	453	351	595	842	5
más	455	342	471	351	595	842	5
a	474	342	478	351	595	842	5
los	481	342	493	351	595	842	5
valores	495	342	524	351	595	842	5
de	85	354	94	363	595	842	5
tracción	97	354	129	363	595	842	5
con	132	354	146	363	595	842	5
el	149	354	156	363	595	842	5
espesor	158	354	188	363	595	842	5
de	193	354	203	363	595	842	5
probeta	205	354	235	363	595	842	5
recomendado	238	354	292	363	595	842	5
0,5mm.	294	354	324	363	595	842	5
Tabla	85	382	108	390	595	842	5
5:	110	382	117	390	595	842	5
Tabla	120	382	140	390	595	842	5
comparativa	142	382	187	390	595	842	5
ensayo	189	382	214	390	595	842	5
y	216	382	221	390	595	842	5
simulación	223	382	262	390	595	842	5
computacional.	265	382	320	390	595	842	5
Referencias:	322	382	367	390	595	842	5
h=espesor	369	382	406	390	595	842	5
de	408	382	417	390	595	842	5
chapa;	419	382	442	390	595	842	5
t	444	382	447	390	595	842	5
=	449	382	454	390	595	842	5
espesor	457	382	483	390	595	842	5
de	486	382	494	390	595	842	5
mini	496	382	513	390	595	842	5
probeta.	85	394	114	402	595	842	5
Resultados	116	394	156	402	595	842	5
de	158	394	167	402	595	842	5
cargas	169	394	192	402	595	842	5
y	194	394	199	402	595	842	5
tensiones	201	394	234	402	595	842	5
de	236	394	245	402	595	842	5
la	247	394	254	402	595	842	5
simulación	256	394	296	402	595	842	5
numérica.	298	394	334	402	595	842	5
t	218	415	221	422	595	842	5
[mm]	210	426	230	434	595	842	5
Ensayo	161	441	188	449	595	842	5
FEM	161	455	180	463	595	842	5
h	260	415	265	422	595	842	5
[mm]	252	426	272	434	595	842	5
4,0	257	446	268	454	595	842	5
0,48	212	461	228	469	595	842	5
Ensayo	161	470	188	478	595	842	5
0,7	257	476	268	484	595	842	5
FEM	161	485	180	493	595	842	5
Ensayo	161	500	188	508	595	842	5
FEM	161	514	180	522	595	842	5
4,0	257	505	268	513	595	842	5
0,49	212	520	228	528	595	842	5
Ensayo	161	529	188	537	595	842	5
0,7	257	534	268	542	595	842	5
FEM	161	544	180	552	595	842	5
Ensayo	161	558	188	566	595	842	5
FEM	161	573	180	581	595	842	5
4,0	257	564	268	572	595	842	5
0,50	212	578	228	586	595	842	5
Ensayo	161	588	188	596	595	842	5
0,7	257	593	268	601	595	842	5
FEM	161	602	180	610	595	842	5
Ensayo	161	617	188	625	595	842	5
FEM	161	632	180	640	595	842	5
4,0	257	623	268	631	595	842	5
0,51	212	637	228	645	595	842	5
Ensayo	161	647	188	655	595	842	5
0,7	257	652	268	660	595	842	5
FEM	161	661	180	669	595	842	5
Ensayo	161	676	188	684	595	842	5
FEM	161	691	180	699	595	842	5
Ensayo	161	705	188	714	595	842	5
FEM	161	720	180	728	595	842	5
4,0	257	681	268	690	595	842	5
0,52	212	696	228	704	595	842	5
0,7	257	711	268	719	595	842	5
S	297	415	303	422	595	842	5
Y[1]	303	418	312	423	595	842	5
[MPa]	294	426	315	434	595	842	5
S	340	415	345	422	595	842	5
Y[2]	345	418	355	423	595	842	5
[MPa]	336	426	358	434	595	842	5
S	379	415	384	422	595	842	5
UTS[3]	384	418	400	423	595	842	5
[MPa]	379	426	400	434	595	842	5
S	422	415	427	422	595	842	5
UTS[4]	427	418	443	423	595	842	5
[MPa]	421	426	443	434	595	842	5
317±13	291	441	318	449	595	842	5
310±12	334	441	361	449	595	842	5
698±0	378	441	401	449	595	842	5
688±10	419	441	446	449	595	842	5
309	298	455	312	463	595	842	5
308	340	455	354	463	595	842	5
822	383	455	397	463	595	842	5
785	426	455	439	463	595	842	5
273±16	291	469	318	477	595	842	5
265±10	334	469	361	477	595	842	5
638±6	378	469	401	477	595	842	5
632±5	421	469	444	477	595	842	5
275	298	484	312	492	595	842	5
270	340	484	354	492	595	842	5
633	383	484	397	492	595	842	5
636	426	484	439	492	595	842	5
309±11	291	500	318	508	595	842	5
307±12	334	500	361	508	595	842	5
695±20	376	500	403	508	595	842	5
697±21	419	500	446	508	595	842	5
291	298	514	312	522	595	842	5
306	340	514	354	522	595	842	5
823	383	514	397	522	595	842	5
793	426	514	439	522	595	842	5
263±58	291	528	318	536	595	842	5
258±42	334	528	361	536	595	842	5
647±4	378	528	401	536	595	842	5
643±15	419	528	446	536	595	842	5
274	298	543	312	551	595	842	5
270	340	543	354	551	595	842	5
634	383	543	397	551	595	842	5
635	426	543	439	551	595	842	5
285±39	291	558	318	566	595	842	5
276±21	334	558	361	566	595	842	5
699±15	376	558	403	566	595	842	5
698±27	419	558	446	566	595	842	5
272	298	572	312	580	595	842	5
299	340	572	354	580	595	842	5
825	383	572	397	580	595	842	5
783	426	572	439	580	595	842	5
316±13	291	587	318	595	595	842	5
298±10	334	587	361	595	595	842	5
656±9	378	587	401	595	595	842	5
664±7	421	587	444	595	595	842	5
272	298	602	312	610	595	842	5
272	340	602	354	610	595	842	5
635	383	602	397	610	595	842	5
638	426	602	439	610	595	842	5
292±36	291	617	318	625	595	842	5
292±29	334	617	361	625	595	842	5
684±21	376	617	403	625	595	842	5
682±28	419	617	446	625	595	842	5
248	298	631	312	639	595	842	5
295	340	631	354	639	595	842	5
826	383	631	397	639	595	842	5
794	426	631	439	639	595	842	5
277±29	291	646	318	654	595	842	5
272±15	334	646	361	654	595	842	5
633±12	376	646	403	654	595	842	5
631±22	419	646	446	654	595	842	5
271	298	661	312	669	595	842	5
271	340	661	354	669	595	842	5
636	383	661	397	669	595	842	5
635	426	661	439	669	595	842	5
331	298	676	312	684	595	842	5
320	340	676	354	684	595	842	5
690	383	676	397	684	595	842	5
725	426	676	439	684	595	842	5
247	298	690	312	698	595	842	5
297	340	690	354	698	595	842	5
831	383	690	397	698	595	842	5
779	426	690	439	698	595	842	5
239±26	291	705	318	713	595	842	5
256±13	334	705	361	713	595	842	5
614±7	378	705	401	713	595	842	5
616±15	419	705	446	713	595	842	5
267	298	719	312	728	595	842	5
274	340	719	354	728	595	842	5
640	383	719	397	728	595	842	5
629	426	719	439	728	595	842	5
En	113	746	125	755	595	842	5
la	129	746	135	755	595	842	5
Fig.	139	746	155	755	595	842	5
4	159	746	164	755	595	842	5
se	168	746	176	755	595	842	5
comparan	180	746	220	755	595	842	5
curvas	223	746	249	755	595	842	5
experimentales	253	746	314	755	595	842	5
y	318	746	323	755	595	842	5
la	327	746	334	755	595	842	5
curva	338	746	360	755	595	842	5
simulada	364	746	400	755	595	842	5
para	404	746	421	755	595	842	5
espesor	425	746	455	755	595	842	5
t	459	746	462	755	595	842	5
=	466	746	472	755	595	842	5
0,50mm.	476	746	510	755	595	842	5
Se	515	746	525	755	595	842	5
observa	85	758	116	767	595	842	5
que	119	758	133	767	595	842	5
la	137	758	144	767	595	842	5
simulación	147	758	191	767	595	842	5
está	194	758	210	767	595	842	5
ajustando	213	758	251	767	595	842	5
correctamente	254	758	311	767	595	842	5
la	314	758	321	767	595	842	5
curva	324	758	346	767	595	842	5
hasta	350	758	370	767	595	842	5
la	373	758	380	767	595	842	5
región	383	758	409	767	595	842	5
cercana	412	758	442	767	595	842	5
a	445	758	450	767	595	842	5
la	453	758	460	767	595	842	5
caída	463	758	484	767	595	842	5
de	488	758	497	767	595	842	5
carga,	500	758	525	767	595	842	5
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	6
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	6
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	6
N,	342	40	349	47	595	842	6
WENGER,	351	40	387	47	595	842	6
E.,	389	40	398	47	595	842	6
et	400	40	406	47	595	842	6
al.,	408	40	418	47	595	842	6
revista	422	40	444	47	595	842	6
Matéria,	446	40	473	47	595	842	6
v.23,	475	40	491	47	595	842	6
n.2,	493	40	505	47	595	842	6
2018.	507	40	525	47	595	842	6
para	85	74	102	83	595	842	6
apartarse	107	74	143	83	595	842	6
bruscamente	148	74	198	83	595	842	6
cerca	203	74	224	83	595	842	6
del	229	74	241	83	595	842	6
máximo	246	74	278	83	595	842	6
de	283	74	293	83	595	842	6
carga	298	74	319	83	595	842	6
sobreestimándolo	329	74	399	83	595	842	6
por	404	74	417	83	595	842	6
alrededor	422	74	460	83	595	842	6
del	465	74	477	83	595	842	6
20%.	481	74	502	83	595	842	6
Este	507	74	524	83	595	842	6
fenómeno	85	86	125	95	595	842	6
también	130	86	162	95	595	842	6
se	166	86	175	95	595	842	6
aprecia	179	86	208	95	595	842	6
en	213	86	222	95	595	842	6
el	227	86	234	95	595	842	6
resto	239	86	258	95	595	842	6
de	263	86	273	95	595	842	6
los	277	86	289	95	595	842	6
valores	294	86	322	95	595	842	6
reportados	327	86	370	95	595	842	6
en	374	86	383	95	595	842	6
la	388	86	395	95	595	842	6
Tabla	400	86	422	95	595	842	6
5.	427	86	435	95	595	842	6
Es	444	86	454	95	595	842	6
claro	459	86	478	95	595	842	6
que	483	86	498	95	595	842	6
al	502	86	510	95	595	842	6
no	514	86	524	95	595	842	6
considerar	85	98	127	107	595	842	6
el	130	98	137	107	595	842	6
daño	140	98	159	107	595	842	6
en	163	98	172	107	595	842	6
el	175	98	182	107	595	842	6
modelo	185	98	215	107	595	842	6
de	218	98	228	107	595	842	6
simulación,	230	98	277	107	595	842	6
se	280	98	288	107	595	842	6
produce	291	98	323	107	595	842	6
un	326	98	336	107	595	842	6
apartamiento	339	98	391	107	595	842	6
radical	395	98	421	107	595	842	6
en	424	98	434	107	595	842	6
los	437	98	449	107	595	842	6
valores	452	98	480	107	595	842	6
simulados	483	98	524	107	595	842	6
respecto	85	110	118	119	595	842	6
de	121	110	130	119	595	842	6
los	133	110	144	119	595	842	6
medidos,	147	110	183	119	595	842	6
en	186	110	195	119	595	842	6
la	198	110	205	119	595	842	6
vecindad	207	110	243	119	595	842	6
de	246	110	255	119	595	842	6
la	258	110	265	119	595	842	6
formación	268	110	309	119	595	842	6
de	311	110	321	119	595	842	6
la	323	110	330	119	595	842	6
estricción.	333	110	374	119	595	842	6
En	113	125	125	134	595	842	6
las	127	125	138	134	595	842	6
Fig.	141	125	156	134	595	842	6
5	159	125	164	134	595	842	6
y	167	125	172	134	595	842	6
Fig.	174	125	190	134	595	842	6
6	192	125	197	134	595	842	6
se	200	125	208	134	595	842	6
muestran	211	125	247	134	595	842	6
en	250	125	259	134	595	842	6
detalle	262	125	288	134	595	842	6
las	291	125	302	134	595	842	6
curvas	304	125	330	134	595	842	6
de	333	125	342	134	595	842	6
simulación	345	125	389	134	595	842	6
y	391	125	396	134	595	842	6
las	399	125	410	134	595	842	6
ensayadas	412	125	453	134	595	842	6
por	455	125	469	134	595	842	6
separado.	471	125	509	134	595	842	6
La	113	140	124	149	595	842	6
simulación	127	140	171	149	595	842	6
demuestra	173	140	214	149	595	842	6
ser	217	140	229	149	595	842	6
útil	232	140	245	149	595	842	6
para	247	140	265	149	595	842	6
estimar	267	140	297	149	595	842	6
correctamente	300	140	356	149	595	842	6
la	359	140	366	149	595	842	6
discrepancia	369	140	419	149	595	842	6
de	421	140	431	149	595	842	6
los	434	140	445	149	595	842	6
valores	448	140	477	149	595	842	6
de	480	140	489	149	595	842	6
carga	492	140	513	149	595	842	6
y	519	140	524	149	595	842	6
tensión	85	152	114	161	595	842	6
de	116	152	126	161	595	842	6
fluencia	128	152	160	161	595	842	6
en	163	152	172	161	595	842	6
el	175	152	182	161	595	842	6
caso	185	152	202	161	595	842	6
de	205	152	214	161	595	842	6
probetas	217	152	251	161	595	842	6
de	253	152	263	161	595	842	6
distinto	265	152	295	161	595	842	6
espesor	298	152	328	161	595	842	6
al	330	152	337	161	595	842	6
recomendado.	340	152	396	161	595	842	6
Figura	85	303	111	311	595	842	6
2:	113	303	121	311	595	842	6
Curvas	123	303	148	311	595	842	6
experimentales	151	303	205	311	595	842	6
y	208	303	212	311	595	842	6
simulada	214	303	247	311	595	842	6
para	249	303	264	311	595	842	6
espesor	267	303	294	311	595	842	6
t=0,50	296	303	319	311	595	842	6
mm.	321	303	338	311	595	842	6
Figura	85	463	111	471	595	842	6
3:	113	463	121	471	595	842	6
Curvas	123	463	148	471	595	842	6
de	151	463	159	471	595	842	6
simulación	161	463	201	471	595	842	6
numérica	203	463	237	471	595	842	6
para	239	463	254	471	595	842	6
distintos	257	463	287	471	595	842	6
espesores.	289	463	326	471	595	842	6
Figura	85	645	111	653	595	842	6
4:	113	645	121	653	595	842	6
Curvas	123	645	148	653	595	842	6
de	151	645	159	653	595	842	6
ensayo	161	645	186	653	595	842	6
para	189	645	204	653	595	842	6
distintos	206	645	237	653	595	842	6
espesores.	239	645	276	653	595	842	6
4.	85	671	93	680	595	842	6
CONCLUSIONES	96	671	169	680	595	842	6
Las	85	686	99	695	595	842	6
propiedades	102	686	150	695	595	842	6
mecánicas	153	686	195	695	595	842	6
de	198	686	207	695	595	842	6
aceros	210	686	236	695	595	842	6
inoxidables	238	686	284	695	595	842	6
austeníticos	287	686	335	695	595	842	6
tipo	337	686	353	695	595	842	6
AISI-SAE304	356	686	412	695	595	842	6
pueden	415	686	444	695	595	842	6
obtenerse	446	686	485	695	595	842	6
mediante	488	686	524	695	595	842	6
el	85	698	92	707	595	842	6
uso	95	698	108	707	595	842	6
de	111	698	121	707	595	842	6
miniprobetas	123	698	175	707	595	842	6
y	178	698	183	707	595	842	6
la	185	698	192	707	595	842	6
técnica	195	698	223	707	595	842	6
SPT,	225	698	245	707	595	842	6
complementada	248	698	311	707	595	842	6
con	314	698	328	707	595	842	6
la	331	698	338	707	595	842	6
simulación.	340	698	386	707	595	842	6
Se	113	713	123	722	595	842	6
ensayó	127	713	154	722	595	842	6
un	157	713	167	722	595	842	6
material	170	713	203	722	595	842	6
del	206	713	218	722	595	842	6
mismo	221	713	248	722	595	842	6
fabricante	251	713	291	722	595	842	6
en	294	713	304	722	595	842	6
dos	307	713	321	722	595	842	6
espesores	324	713	362	722	595	842	6
de	365	713	375	722	595	842	6
chapa	378	713	401	722	595	842	6
(4mm	404	713	428	722	595	842	6
y	431	713	436	722	595	842	6
0,7mm).	439	713	472	722	595	842	6
Estas	476	713	497	722	595	842	6
tenían	500	713	524	722	595	842	6
similares	85	725	121	734	595	842	6
características	126	725	183	734	595	842	6
de	187	725	197	734	595	842	6
tratamiento	202	725	247	734	595	842	6
mecánico	252	725	290	734	595	842	6
y	295	725	300	734	595	842	6
térmico	305	725	335	734	595	842	6
y	341	725	346	734	595	842	6
estructura	350	725	390	734	595	842	6
metalográfica.	395	725	452	734	595	842	6
Sus	457	725	471	734	595	842	6
propiedades	476	725	524	734	595	842	6
mecánicas	85	737	126	746	595	842	6
de	133	737	142	746	595	842	6
tracción	149	737	181	746	595	842	6
eran	187	737	204	746	595	842	6
comparables	211	737	261	746	595	842	6
teniendo	267	737	301	746	595	842	6
diferencias	308	737	352	746	595	842	6
menores	358	737	392	746	595	842	6
al	398	737	406	746	595	842	6
5%,	412	737	427	746	595	842	6
con	434	737	448	746	595	842	6
excepción	454	737	495	746	595	842	6
de	501	737	510	746	595	842	6
la	517	737	524	746	595	842	6
deformación	85	749	136	758	595	842	6
a	140	749	144	758	595	842	6
rotura	149	749	173	758	595	842	6
que	177	749	192	758	595	842	6
es	196	749	204	758	595	842	6
levemente	208	749	249	758	595	842	6
superior	254	749	287	758	595	842	6
en	291	749	300	758	595	842	6
la	305	749	312	758	595	842	6
chapa	316	749	339	758	595	842	6
gruesa.	344	749	372	758	595	842	6
Se	377	749	387	758	595	842	6
comprobó	391	749	432	758	595	842	6
que	437	749	451	758	595	842	6
los	455	749	467	758	595	842	6
ensayos	471	749	503	758	595	842	6
SPT	507	749	524	758	595	842	6
permiten	85	761	121	770	595	842	6
estimar	125	761	154	770	595	842	6
esas	159	761	175	770	595	842	6
propiedades	179	761	228	770	595	842	6
en	232	761	242	770	595	842	6
tracción	246	761	278	770	595	842	6
con	287	761	301	770	595	842	6
una	305	761	320	770	595	842	6
precisión	324	761	361	770	595	842	6
adecuada	365	761	402	770	595	842	6
y	411	761	416	770	595	842	6
distinguir	420	761	458	770	595	842	6
entre	463	761	483	770	595	842	6
pequeñas	488	761	525	770	595	842	6
FIERRO,V.;	226	40	267	47	595	842	7
ÁLVAREZ	269	40	306	47	595	842	7
VILLAR,	308	40	339	47	595	842	7
N,	342	40	349	47	595	842	7
WENGER,	351	40	387	47	595	842	7
E.,	389	40	398	47	595	842	7
et	400	40	406	47	595	842	7
al.,	408	40	418	47	595	842	7
revista	422	40	444	47	595	842	7
Matéria,	446	40	473	47	595	842	7
v.23,	475	40	491	47	595	842	7
n.2,	493	40	505	47	595	842	7
2018.	507	40	525	47	595	842	7
diferencias	85	74	129	83	595	842	7
en	131	74	141	83	595	842	7
un	143	74	153	83	595	842	7
mismo	156	74	183	83	595	842	7
material.	186	74	220	83	595	842	7
Se	113	89	123	98	595	842	7
realizaron	129	89	169	98	595	842	7
múltiples	175	89	211	98	595	842	7
ensayos	217	89	249	98	595	842	7
con	254	89	269	98	595	842	7
probetas	274	89	308	98	595	842	7
de	313	89	323	98	595	842	7
espesores	328	89	367	98	595	842	7
entre	372	89	392	98	595	842	7
0,47	398	89	415	98	595	842	7
y	421	89	426	98	595	842	7
0,52	431	89	448	98	595	842	7
mm,	454	89	472	98	595	842	7
distintos	477	89	512	98	595	842	7
al	517	89	524	98	595	842	7
recomendado	85	101	139	110	595	842	7
(0,50mm)	144	101	183	110	595	842	7
y	188	101	193	110	595	842	7
se	198	101	206	110	595	842	7
estableció	211	101	250	110	595	842	7
que	255	101	270	110	595	842	7
para	275	101	292	110	595	842	7
obtener	297	101	327	110	595	842	7
las	332	101	342	110	595	842	7
propiedades	347	101	395	110	595	842	7
de	400	101	409	110	595	842	7
tracción	414	101	447	110	595	842	7
con	456	101	470	110	595	842	7
un	475	101	485	110	595	842	7
nivel	490	101	510	110	595	842	7
de	514	101	524	110	595	842	7
certidumbre	85	113	133	122	595	842	7
del	136	113	148	122	595	842	7
orden	151	113	174	122	595	842	7
de	176	113	186	122	595	842	7
5%	188	113	202	122	595	842	7
el	204	113	211	122	595	842	7
espesor	214	113	244	122	595	842	7
de	247	113	256	122	595	842	7
probeta	259	113	289	122	595	842	7
no	292	113	301	122	595	842	7
debe	304	113	323	122	595	842	7
variar	325	113	349	122	595	842	7
más	352	113	367	122	595	842	7
del	370	113	382	122	595	842	7
1%	385	113	398	122	595	842	7
(0,49-0,51mm).	401	113	464	122	595	842	7
Dentro	467	113	494	122	595	842	7
de	497	113	507	122	595	842	7
este	509	113	525	122	595	842	7
rango	85	125	108	134	595	842	7
es	110	125	119	134	595	842	7
completamente	121	125	182	134	595	842	7
válida	185	125	209	134	595	842	7
la	212	125	219	134	595	842	7
conclusión	221	125	264	134	595	842	7
del	267	125	279	134	595	842	7
párrafo	281	125	310	134	595	842	7
anterior.	313	125	347	134	595	842	7
La	113	140	124	149	595	842	7
simulación	127	140	171	149	595	842	7
por	174	140	187	149	595	842	7
modelado	190	140	229	149	595	842	7
por	233	140	246	149	595	842	7
elementos	249	140	290	149	595	842	7
finitos	293	140	318	149	595	842	7
del	321	140	334	149	595	842	7
ensayo	336	140	364	149	595	842	7
SPT	367	140	384	149	595	842	7
es	388	140	396	149	595	842	7
una	399	140	413	149	595	842	7
herramienta	417	140	464	149	595	842	7
adecuada	467	140	504	149	595	842	7
para	508	140	525	149	595	842	7
predecir	85	152	118	161	595	842	7
la	121	152	128	161	595	842	7
respuesta	131	152	169	161	595	842	7
del	172	152	184	161	595	842	7
material	187	152	220	161	595	842	7
en	223	152	233	161	595	842	7
los	236	152	248	161	595	842	7
alrededores	251	152	297	161	595	842	7
del	300	152	312	161	595	842	7
espesor	315	152	345	161	595	842	7
nominal	349	152	381	161	595	842	7
recomendado	384	152	438	161	595	842	7
y	442	152	447	161	595	842	7
mostró	451	152	478	161	595	842	7
ser	482	152	493	161	595	842	7
precisa	496	152	524	161	595	842	7
en	85	164	94	173	595	842	7
la	98	164	105	173	595	842	7
estimación	108	164	151	173	595	842	7
de	155	164	164	173	595	842	7
la	168	164	174	173	595	842	7
tensión	178	164	207	173	595	842	7
de	210	164	219	173	595	842	7
fluencia.	223	164	257	173	595	842	7
La	261	164	271	173	595	842	7
no	274	164	284	173	595	842	7
incorporación	288	164	343	173	595	842	7
del	346	164	359	173	595	842	7
daño	362	164	381	173	595	842	7
en	385	164	394	173	595	842	7
el	397	164	404	173	595	842	7
modelo	408	164	437	173	595	842	7
del	441	164	453	173	595	842	7
material	457	164	489	173	595	842	7
produce	492	164	525	173	595	842	7
una	85	176	99	185	595	842	7
sobrestimación	102	176	162	185	595	842	7
de	165	176	174	185	595	842	7
la	177	176	184	185	595	842	7
tensión	187	176	215	185	595	842	7
máxima	218	176	250	185	595	842	7
del	252	176	265	185	595	842	7
orden	267	176	290	185	595	842	7
del	292	176	305	185	595	842	7
20%.	307	176	328	185	595	842	7
5.	85	206	93	214	595	842	7
AGRADECIMENTOS	96	206	183	214	595	842	7
Los	85	221	100	230	595	842	7
autores	104	221	132	230	595	842	7
agradecen	136	221	176	230	595	842	7
al	180	221	187	230	595	842	7
Ministerio	190	221	232	230	595	842	7
de	235	221	245	230	595	842	7
Defensa	248	221	281	230	595	842	7
el	284	221	291	230	595	842	7
apoyo	295	221	319	230	595	842	7
económico	323	221	366	230	595	842	7
para	370	221	387	230	595	842	7
el	391	221	398	230	595	842	7
desarrollo	401	221	441	230	595	842	7
del	444	221	457	230	595	842	7
proyecto	460	221	495	230	595	842	7
dentro	499	221	524	230	595	842	7
del	85	233	97	242	595	842	7
programa	100	233	138	242	595	842	7
PIDDEF	140	233	176	242	595	842	7
N°16/12.	178	233	214	242	595	842	7
6.	85	263	93	271	595	842	7
BIBLIOGRAFIA	96	263	161	271	595	842	7
[1]	85	278	97	287	595	842	7
MANAHAN,	100	278	154	287	595	842	7
M.P.,	157	278	179	287	595	842	7
ARGON,	182	278	220	287	595	842	7
A.S.,	222	278	243	287	595	842	7
HARLING,	246	278	293	287	595	842	7
O.K.,	296	278	318	287	595	842	7
"The	321	278	340	287	595	842	7
development	343	278	394	287	595	842	7
of	397	278	406	287	595	842	7
a	408	278	413	287	595	842	7
miniaturized	416	278	466	287	595	842	7
disk	469	278	485	287	595	842	7
bend	488	278	507	287	595	842	7
test	510	278	524	287	595	842	7
for	85	290	97	299	595	842	7
the	100	290	112	299	595	842	7
determination	115	290	170	299	595	842	7
of	173	290	182	299	595	842	7
postiradiation	184	290	240	299	595	842	7
mechanical	243	290	288	299	595	842	7
properties",	291	290	338	299	595	842	7
Journal	341	290	372	299	595	842	7
of	375	290	382	299	595	842	7
Nuclear	386	290	418	299	595	842	7
Materials,	421	290	462	299	595	842	7
n.	465	290	473	299	595	842	7
103-104,	476	290	512	299	595	842	7
pp	515	290	525	299	595	842	7
1545-1550,	85	301	131	310	595	842	7
1981.	134	301	156	310	595	842	7
[2]	85	317	97	326	595	842	7
RODRÍGUEZ,	100	317	160	326	595	842	7
C.,	163	317	174	326	595	842	7
FERNÁNDEZ,	177	317	239	326	595	842	7
M.,	242	317	256	326	595	842	7
CABEZAS,	262	317	309	326	595	842	7
J.G.,	312	317	331	326	595	842	7
et	334	317	341	326	595	842	7
al.,	344	317	357	326	595	842	7
“The	360	315	379	326	595	842	7
use	382	317	395	326	595	842	7
of	398	317	407	326	595	842	7
the	409	317	422	326	595	842	7
small	425	317	446	326	595	842	7
punch	449	317	473	326	595	842	7
test	476	317	490	326	595	842	7
to	493	317	501	326	595	842	7
solve	504	317	524	326	595	842	7
practical	85	329	119	338	595	842	7
engineering	123	329	170	338	595	842	7
problems",	174	329	218	338	595	842	7
Theoretical	221	329	267	338	595	842	7
and	271	329	286	338	595	842	7
Applied	290	329	321	338	595	842	7
Fracture	325	329	360	338	595	842	7
Mechanics	364	329	407	338	595	842	7
v.	411	329	418	338	595	842	7
86,	422	329	435	338	595	842	7
parte	438	329	458	338	595	842	7
A,	462	329	471	338	595	842	7
pp	475	329	485	338	595	842	7
109-116,	489	329	525	338	595	842	7
2016.	85	341	108	350	595	842	7
[3]	85	357	97	366	595	842	7
ALTSTADT,	101	357	155	366	595	842	7
E.,	159	357	170	366	595	842	7
GE,	174	357	190	366	595	842	7
H.E.,	194	357	214	366	595	842	7
KUKSENKO,	218	357	276	366	595	842	7
V.,	280	357	292	366	595	842	7
et	296	357	303	366	595	842	7
al.,	307	357	320	366	595	842	7
“Critical	324	355	358	366	595	842	7
evaluation	362	357	404	366	595	842	7
of	407	357	416	366	595	842	7
the	420	357	432	366	595	842	7
small	436	357	458	366	595	842	7
punch	461	357	486	366	595	842	7
test	490	357	504	366	595	842	7
as	508	357	516	366	595	842	7
a	520	357	524	366	595	842	7
screening	85	368	123	377	595	842	7
procedure	126	368	166	377	595	842	7
for	168	368	180	377	595	842	7
mechanical	183	368	228	377	595	842	7
properties”,	230	368	277	377	595	842	7
Journal	280	368	311	377	595	842	7
of	314	368	321	377	595	842	7
Nuclear	324	368	356	377	595	842	7
Materials,	359	368	400	377	595	842	7
v.	403	368	410	377	595	842	7
472,	413	368	430	377	595	842	7
Jul.	433	368	447	377	595	842	7
2015.	449	368	472	377	595	842	7
[4]	85	384	97	393	595	842	7
RODRÍGUEZ,	104	384	164	393	595	842	7
C.,	172	384	184	393	595	842	7
GARCÍA	191	384	229	393	595	842	7
CABEZAS,	237	384	285	393	595	842	7
J.,	292	384	301	393	595	842	7
CÁRDENAS,	309	384	365	393	595	842	7
E.,	373	384	384	393	595	842	7
et	391	384	399	393	595	842	7
al.,	406	384	419	393	595	842	7
“Mechanical	426	382	477	393	595	842	7
properties	484	384	524	393	595	842	7
characterization	85	396	149	405	595	842	7
of	152	396	161	405	595	842	7
Heat-Affected	164	396	221	405	595	842	7
Zone	224	396	245	405	595	842	7
using	248	396	270	405	595	842	7
the	273	396	285	405	595	842	7
Small	289	396	312	405	595	842	7
Punch	315	396	340	405	595	842	7
Test”,	343	396	368	405	595	842	7
Welding	371	396	405	405	595	842	7
Journal,	408	396	441	405	595	842	7
v.	445	396	452	405	595	842	7
88,	456	396	468	405	595	842	7
pp.	472	396	484	405	595	842	7
188–192,	487	396	525	405	595	842	7
2009.	85	408	108	417	595	842	7
[5]	85	424	97	433	595	842	7
MARTÍNEZ-PAÑEDA,	102	424	200	433	595	842	7
E.,	205	424	216	433	595	842	7
GARCÍA,	221	424	261	433	595	842	7
T.E.,	266	424	286	433	595	842	7
RODRÍGUEZ,	291	424	351	433	595	842	7
C.,	357	424	368	433	595	842	7
“Fracture	373	422	411	433	595	842	7
toughness	416	424	456	433	595	842	7
characterization	460	424	525	433	595	842	7
through	85	436	116	445	595	842	7
notched	120	436	151	445	595	842	7
small	155	436	177	445	595	842	7
punch	180	436	205	445	595	842	7
test	208	436	222	445	595	842	7
specimens”,	226	436	274	445	595	842	7
Materials	278	436	317	445	595	842	7
Science	320	436	351	445	595	842	7
and	354	436	369	445	595	842	7
Engineering:	373	436	425	445	595	842	7
A,	429	436	438	445	595	842	7
v.	442	436	449	445	595	842	7
657,	453	436	470	445	595	842	7
pp	474	436	484	445	595	842	7
422–430,	487	436	525	445	595	842	7
2016.	85	447	108	456	595	842	7
[6]	85	463	97	472	595	842	7
NOBAKHTI,	99	463	154	472	595	842	7
H.,	157	463	169	472	595	842	7
SOLTANI,	172	463	217	472	595	842	7
N.,	219	463	232	472	595	842	7
“Evaluating	234	461	282	472	595	842	7
Small	284	463	308	472	595	842	7
Punch	310	463	335	472	595	842	7
Test	338	463	355	472	595	842	7
as	358	463	366	472	595	842	7
Accelerated	369	463	416	472	595	842	7
Creep	419	463	443	472	595	842	7
Test	445	463	462	472	595	842	7
Using	465	463	489	472	595	842	7
Larson–	492	463	525	472	595	842	7
Miller	85	475	110	484	595	842	7
Parameter”,	112	475	160	484	595	842	7
Experimental	163	475	216	484	595	842	7
Techniques,	219	475	267	484	595	842	7
v.	270	475	277	484	595	842	7
40,	279	475	291	484	595	842	7
pp	294	475	304	484	595	842	7
645	307	475	322	484	595	842	7
–650,	324	473	347	484	595	842	7
2016.	349	475	372	484	595	842	7
[7]	85	491	97	500	595	842	7
DOGAN,	102	491	140	500	595	842	7
B.,	146	491	157	500	595	842	7
HYDE,	163	491	193	500	595	842	7
T.,	198	491	209	500	595	842	7
“Industrial	214	489	257	500	595	842	7
application	262	491	306	500	595	842	7
of	311	491	320	500	595	842	7
Small	325	491	348	500	595	842	7
Punch	353	491	378	500	595	842	7
Testing	383	491	413	500	595	842	7
for	419	491	430	500	595	842	7
in-service	436	491	475	500	595	842	7
component	480	491	524	500	595	842	7
condition	85	503	123	512	595	842	7
assessment:	125	503	173	512	595	842	7
An	175	503	187	512	595	842	7
Overview	190	503	229	512	595	842	7
Proceedings	232	503	281	512	595	842	7
of	283	503	292	512	595	842	7
the	294	503	306	512	595	842	7
ASME	309	503	336	512	595	842	7
2012”,	339	503	366	512	595	842	7
Pressure	369	503	404	512	595	842	7
Vessels	407	503	436	512	595	842	7
&	439	503	447	512	595	842	7
Piping	449	503	476	512	595	842	7
Conference	478	503	524	512	595	842	7
PVP2012,	85	514	126	524	595	842	7
Toronto,	128	514	163	524	595	842	7
Jul.	166	514	180	524	595	842	7
2012.	182	514	205	524	595	842	7
[8]	85	530	97	539	595	842	7
RODRÍGUEZ,	100	530	161	539	595	842	7
C.,	164	530	176	539	595	842	7
GARCÍA,	180	530	220	539	595	842	7
T.,	224	530	235	539	595	842	7
BELZUNCE,	238	530	293	539	595	842	7
F.J.,	297	530	314	539	595	842	7
et	318	530	325	539	595	842	7
al.,	328	530	341	539	595	842	7
“Estimation	345	528	392	539	595	842	7
of	396	530	404	539	595	842	7
the	408	530	420	539	595	842	7
mechanical	424	530	469	539	595	842	7
properties	473	530	513	539	595	842	7
of	516	530	525	539	595	842	7
metallic	85	542	117	551	595	842	7
materials	120	542	156	551	595	842	7
by	159	542	169	551	595	842	7
means	172	542	198	551	595	842	7
of	200	542	209	551	595	842	7
the	211	542	224	551	595	842	7
small	226	542	248	551	595	842	7
punch	251	542	275	551	595	842	7
test”,	278	542	300	551	595	842	7
Journal	302	542	333	551	595	842	7
of	336	542	344	551	595	842	7
Alloys	347	542	372	551	595	842	7
and	375	542	390	551	595	842	7
Compounds,	392	542	443	551	595	842	7
v.	446	542	453	551	595	842	7
582,	456	542	473	551	595	842	7
pp	476	542	486	551	595	842	7
708-717,	489	542	525	551	595	842	7
2014	85	554	105	563	595	842	7
[9]	85	570	97	579	595	842	7
LACALLE,	103	570	150	579	595	842	7
R.,	156	570	168	579	595	842	7
ÁLVAREZ,	174	570	223	579	595	842	7
J.	228	570	235	579	595	842	7
A.,	241	570	253	579	595	842	7
GUTIÉRREZ-SOLANA,	259	570	360	579	595	842	7
F.,	366	570	377	579	595	842	7
“Analysis	383	568	422	579	595	842	7
of	428	570	436	579	595	842	7
key	442	570	456	579	595	842	7
factors	462	570	489	579	595	842	7
for	495	570	507	579	595	842	7
the	512	570	525	579	595	842	7
interpretation	85	582	139	591	595	842	7
of	141	582	150	591	595	842	7
small	152	582	174	591	595	842	7
punch	177	582	201	591	595	842	7
test	204	582	218	591	595	842	7
results”,	220	582	253	591	595	842	7
Fatigue	256	582	287	591	595	842	7
&	290	582	298	591	595	842	7
Fracture	300	582	336	591	595	842	7
of	338	582	346	591	595	842	7
Engineering	349	582	398	591	595	842	7
Materials	401	582	440	591	595	842	7
&	443	582	451	591	595	842	7
Structures,	453	582	497	591	595	842	7
v.	502	582	509	591	595	842	7
31,	512	582	525	591	595	842	7
n.10,	85	593	105	602	595	842	7
pp	108	593	118	602	595	842	7
841–849,	120	593	158	602	595	842	7
2008.	160	593	183	602	595	842	7
[10]	85	609	102	618	595	842	7
FIERRO,	106	609	144	618	595	842	7
V.,	148	609	161	618	595	842	7
ANSALDI,	165	609	211	618	595	842	7
A.,	215	609	228	618	595	842	7
GABARAIN,	232	609	287	618	595	842	7
R.,	292	609	303	618	595	842	7
Método	308	609	338	618	595	842	7
de	342	609	352	618	595	842	7
obtención	356	609	396	618	595	842	7
de	400	609	409	618	595	842	7
probetas	414	609	449	618	595	842	7
para	453	609	472	618	595	842	7
ensayo	476	609	504	618	595	842	7
SPT	508	609	525	618	595	842	7
(Small	85	621	111	630	595	842	7
Punch	114	621	139	630	595	842	7
Test),	142	621	164	630	595	842	7
CITEDEF,	167	621	210	630	595	842	7
ISSN	213	621	235	630	595	842	7
0325	237	621	257	630	595	842	7
1527,	260	621	282	630	595	842	7
n.	285	621	292	630	595	842	7
932,	295	621	312	630	595	842	7
2015.	315	621	337	630	595	842	7
[11]	85	637	102	646	595	842	7
FIERRO,	106	637	144	646	595	842	7
V.,	147	637	160	646	595	842	7
ALVAREZ	163	637	210	646	595	842	7
VILLAR,	213	637	252	646	595	842	7
N.,	256	637	269	646	595	842	7
ANSALDI,	272	637	319	646	595	842	7
A.,	322	637	335	646	595	842	7
et	338	637	346	646	595	842	7
al.,	349	637	362	646	595	842	7
“Modelado	366	635	411	646	595	842	7
y	414	637	420	646	595	842	7
aplicación	423	637	464	646	595	842	7
del	468	637	480	646	595	842	7
ensayo	483	637	511	646	595	842	7
de	515	637	524	646	595	842	7
punzonado	85	649	129	658	595	842	7
en	131	649	141	658	595	842	7
miniprobetas	143	649	195	658	595	842	7
de	198	649	207	658	595	842	7
acero	210	649	232	658	595	842	7
AISI	234	649	254	658	595	842	7
304L”,	256	649	284	658	595	842	7
Anales	287	649	314	658	595	842	7
SAM/CONAMET,	316	649	388	658	595	842	7
pp.	391	649	403	658	595	842	7
17-20,	406	649	431	658	595	842	7
2015.	434	649	456	658	595	842	7
[12]	85	664	102	673	595	842	7
FIERRO,	106	664	144	673	595	842	7
V.,	148	664	160	673	595	842	7
ÁLVAREZ	164	664	210	673	595	842	7
VILLAR,	214	664	253	673	595	842	7
N.,	257	664	270	673	595	842	7
ANSALDI,	274	664	320	673	595	842	7
A.,	324	664	336	673	595	842	7
et	340	664	347	673	595	842	7
al.,	351	664	364	673	595	842	7
Método	368	664	398	673	595	842	7
de	402	664	412	673	595	842	7
obtención	416	664	455	673	595	842	7
y	459	664	464	673	595	842	7
evaluación	468	664	511	673	595	842	7
de	515	664	525	673	595	842	7
propiedades	85	676	134	685	595	842	7
mecánicas	137	676	179	685	595	842	7
en	182	676	191	685	595	842	7
ensayo	194	676	221	685	595	842	7
SPT,	224	676	243	685	595	842	7
CITEDEF,	246	676	289	685	595	842	7
ISSN	292	676	314	685	595	842	7
0325	316	676	336	685	595	842	7
1527,	339	676	361	685	595	842	7
n.	364	676	371	685	595	842	7
935,	374	676	391	685	595	842	7
2015.	394	676	416	685	595	842	7
[13]	85	692	102	701	595	842	7
MORENO,	108	692	153	701	595	842	7
M.F.,	159	692	181	701	595	842	7
BERTOLINO,	187	692	246	701	595	842	7
G.,	252	692	264	701	595	842	7
YAWNY,	270	692	310	701	595	842	7
A.,	316	692	329	701	595	842	7
“The	334	690	354	701	595	842	7
significance	360	692	408	701	595	842	7
of	414	692	423	701	595	842	7
specimen	428	692	466	701	595	842	7
displacement	472	692	524	701	595	842	7
definition	85	704	124	713	595	842	7
on	127	704	137	713	595	842	7
the	141	704	153	713	595	842	7
mechanical	157	704	202	713	595	842	7
properties	206	704	246	713	595	842	7
derived	249	704	279	713	595	842	7
from	283	704	303	713	595	842	7
Small	306	704	329	713	595	842	7
Punch	333	704	358	713	595	842	7
Test”,	361	704	386	713	595	842	7
Materials	390	704	428	713	595	842	7
and	432	704	447	713	595	842	7
Design,	451	704	481	713	595	842	7
v.	485	704	492	713	595	842	7
95,	496	704	509	713	595	842	7
pp.	512	704	525	713	595	842	7
623-631,	85	716	121	725	595	842	7
2016.	124	716	146	725	595	842	7
