ISSN	85	71	107	80	595	842	1
1517-7076	110	71	155	80	595	842	1
artigo	158	71	182	80	595	842	1
e-12025,	184	71	222	80	595	842	1
2018	225	71	246	80	595	842	1
Estimación	85	111	154	124	595	842	1
de	158	111	173	124	595	842	1
propiedades	177	111	254	124	595	842	1
mecánicas	258	111	324	124	595	842	1
de	328	111	343	124	595	842	1
materiales	85	126	149	139	595	842	1
metálicos	153	126	213	139	595	842	1
por	216	126	237	139	595	842	1
el	241	126	252	139	595	842	1
método	255	126	303	139	595	842	1
inverso	85	141	131	154	595	842	1
en	135	141	150	154	595	842	1
SPT	154	141	179	154	595	842	1
Estimation	85	172	146	184	595	842	1
of	149	172	160	184	595	842	1
mechanical	164	172	230	184	595	842	1
properties	233	172	291	184	595	842	1
of	295	172	305	184	595	842	1
metallic	85	187	129	199	595	842	1
materials	133	187	185	199	595	842	1
using	189	187	220	199	595	842	1
inverse	224	187	266	199	595	842	1
method	85	202	128	214	595	842	1
in	132	202	142	214	595	842	1
SPT	146	202	171	214	595	842	1
Esteban	316	232	347	241	595	842	1
Wenger	350	232	381	241	595	842	1
1	384	229	387	235	595	842	1
,	388	232	390	241	595	842	1
Víctor	393	232	418	241	595	842	1
Fierro	421	232	445	241	595	842	1
1	447	229	451	235	595	842	1
,	451	232	453	241	595	842	1
Andrea	456	232	485	241	595	842	1
Ansaldi	488	232	519	241	595	842	1
1	518	229	522	235	595	842	1
,	522	232	524	241	595	842	1
Rodrigo	350	244	383	253	595	842	1
Gabarain	386	244	422	253	595	842	1
1	422	241	425	247	595	842	1
,	428	244	430	253	595	842	1
Nelson	433	244	461	253	595	842	1
Álvarez	464	244	495	253	595	842	1
Villar	498	244	521	253	595	842	1
1	521	241	524	247	595	842	1
1	85	281	88	287	595	842	1
Departamento	88	283	139	291	595	842	1
de	141	283	150	291	595	842	1
Mecánica	152	283	187	291	595	842	1
Aplicada	189	283	221	291	595	842	1
–	226	281	231	291	595	842	1
CP:	233	283	246	291	595	842	1
B1603ALO	248	283	291	291	595	842	1
–	294	281	298	291	595	842	1
Juan	300	283	317	291	595	842	1
B.	319	283	327	291	595	842	1
de	329	283	338	291	595	842	1
La	340	283	349	291	595	842	1
Salle	352	283	370	291	595	842	1
4397,	372	283	392	291	595	842	1
Buenos	395	283	421	291	595	842	1
Aires,	424	283	445	291	595	842	1
Buenos	448	283	475	291	595	842	1
Aires,	477	283	499	291	595	842	1
Argentina	85	294	121	302	595	842	1
e-mail:	85	305	110	313	595	842	1
nalvarezvillar@citedef.gob.ar	113	305	220	313	595	842	1
Palabras-clave:	85	434	151	443	595	842	1
SPT,	154	434	174	443	595	842	1
FEM,	176	434	199	443	595	842	1
problema	202	434	239	443	595	842	1
inverso,	242	434	274	443	595	842	1
ley	276	434	288	443	595	842	1
potencial	291	434	328	443	595	842	1
de	330	434	339	443	595	842	1
Hollomon.	342	434	385	443	595	842	1
Keywords:	85	553	132	562	595	842	1
SPT,	134	553	154	562	595	842	1
FEM,	157	553	180	562	595	842	1
inverse	182	553	211	562	595	842	1
problem,	213	553	249	562	595	842	1
Hollomon's	252	553	298	562	595	842	1
power	300	553	325	562	595	842	1
law.	328	553	345	562	595	842	1
1.	85	581	93	590	595	842	1
INTRODUCCIÓN	96	581	166	590	595	842	1
Para	85	596	103	605	595	842	1
estimar	107	596	136	605	595	842	1
las	141	596	152	605	595	842	1
propiedades	156	596	204	605	595	842	1
mecánicas,	209	596	253	605	595	842	1
a	257	596	262	605	595	842	1
partir	266	596	288	605	595	842	1
de	292	596	301	605	595	842	1
ensayos	306	596	337	605	595	842	1
de	342	596	351	605	595	842	1
punzonado	355	596	399	605	595	842	1
de	404	596	413	605	595	842	1
miniprobetas	417	596	469	605	595	842	1
(SPT,	474	596	497	605	595	842	1
Small	501	596	524	605	595	842	1
Punch	85	608	110	617	595	842	1
Test)	113	608	134	617	595	842	1
se	137	608	145	617	595	842	1
definen	148	608	178	617	595	842	1
expresiones	181	608	228	617	595	842	1
empíricas	232	608	270	617	595	842	1
para	274	608	291	617	595	842	1
relacionar	294	608	334	617	595	842	1
las	337	608	348	617	595	842	1
cargas	351	608	377	617	595	842	1
sobre	380	608	401	617	595	842	1
la	405	608	412	617	595	842	1
curva	415	608	437	617	595	842	1
experimental	440	608	492	617	595	842	1
con	496	608	510	617	595	842	1
las	514	608	524	617	595	842	1
propiedades	85	620	133	629	595	842	1
mecánicas	137	620	178	629	595	842	1
del	181	620	193	629	595	842	1
material.	196	620	231	629	595	842	1
Con	234	620	251	629	595	842	1
el	254	620	262	629	595	842	1
avance	264	620	292	629	595	842	1
de	295	620	305	629	595	842	1
las	308	620	319	629	595	842	1
técnicas	322	620	354	629	595	842	1
para	357	620	374	629	595	842	1
simulación	378	620	421	629	595	842	1
numérica	424	620	461	629	595	842	1
es	464	620	473	629	595	842	1
conveniente	476	620	524	629	595	842	1
explorar	85	632	118	641	595	842	1
otras	122	632	142	641	595	842	1
posibilidades.	145	632	200	641	595	842	1
Entre	204	632	226	641	595	842	1
ellas,	229	632	250	641	595	842	1
el	254	632	261	641	595	842	1
modelado	265	632	304	641	595	842	1
numérico	308	632	346	641	595	842	1
inverso	350	632	379	641	595	842	1
es	383	632	391	641	595	842	1
una	395	632	409	641	595	842	1
alternativa	413	632	455	641	595	842	1
de	459	632	468	641	595	842	1
interés	472	632	498	641	595	842	1
como	502	632	524	641	595	842	1
HAFEEZ	85	644	123	653	595	842	1
y	127	644	132	653	595	842	1
HUSAIN	135	644	172	653	595	842	1
revisan	176	644	205	653	595	842	1
en	208	644	217	653	595	842	1
[2].	220	644	235	653	595	842	1
En	238	644	249	653	595	842	1
el	252	644	260	653	595	842	1
método	263	644	293	653	595	842	1
inverso,	296	644	328	653	595	842	1
que	331	644	346	653	595	842	1
se	349	644	357	653	595	842	1
resume	360	644	389	653	595	842	1
en	392	644	402	653	595	842	1
la	405	644	412	653	595	842	1
Tabla	416	644	438	653	595	842	1
1,	442	644	449	653	595	842	1
se	452	644	461	653	595	842	1
utiliza	464	644	489	653	595	842	1
la	492	644	499	653	595	842	1
curva	502	644	524	653	595	842	1
experimental	85	656	137	665	595	842	1
carga-desplazamiento	140	656	227	665	595	842	1
obtenida	230	656	265	665	595	842	1
en	268	656	277	665	595	842	1
los	281	656	292	665	595	842	1
ensayos	295	656	327	665	595	842	1
SPT	330	656	347	665	595	842	1
y	350	656	355	665	595	842	1
se	358	656	366	665	595	842	1
determinan	369	656	415	665	595	842	1
las	418	656	429	665	595	842	1
propiedades	432	656	480	665	595	842	1
mecánicas	483	656	524	665	595	842	1
del	85	668	97	677	595	842	1
material	100	668	133	677	595	842	1
a	136	668	140	677	595	842	1
partir	143	668	165	677	595	842	1
de	168	668	178	677	595	842	1
la	181	668	188	677	595	842	1
identificación	191	668	246	677	595	842	1
de	249	668	258	677	595	842	1
los	262	668	273	677	595	842	1
parámetros	276	668	321	677	595	842	1
de	324	668	333	677	595	842	1
una	336	668	351	677	595	842	1
ecuación	354	668	389	677	595	842	1
constitutiva	392	668	438	677	595	842	1
tensión-deformación	442	668	524	677	595	842	1
como	85	680	107	689	595	842	1
XU	110	680	124	689	595	842	1
analiza	127	680	155	689	595	842	1
en	157	680	167	689	595	842	1
detalle	169	680	196	689	595	842	1
en	198	680	208	689	595	842	1
[3].	210	680	225	689	595	842	1
La	113	695	124	704	595	842	1
metodología	130	695	180	704	595	842	1
presentada	186	695	229	704	595	842	1
se	235	695	243	704	595	842	1
aplica	249	695	272	704	595	842	1
a	278	695	283	704	595	842	1
materiales	289	695	330	704	595	842	1
metálicos	336	695	374	704	595	842	1
en	380	695	390	704	595	842	1
general	395	695	425	704	595	842	1
y	431	695	436	704	595	842	1
permite	442	695	472	704	595	842	1
derivar	478	695	506	704	595	842	1
los	513	695	524	704	595	842	1
parámetros	85	707	130	716	595	842	1
de	136	707	145	716	595	842	1
la	151	707	158	716	595	842	1
ecuación	164	707	200	716	595	842	1
constitutiva	206	707	253	716	595	842	1
seleccionada	259	707	310	716	595	842	1
a	316	707	320	716	595	842	1
priori,	327	707	351	716	595	842	1
a	358	707	362	716	595	842	1
partir	368	707	390	716	595	842	1
de	396	707	405	716	595	842	1
ensayos	412	707	443	716	595	842	1
de	449	707	459	716	595	842	1
punzonado	465	707	509	716	595	842	1
de	515	707	525	716	595	842	1
miniprobetas.	85	719	140	728	595	842	1
En	143	719	154	728	595	842	1
este	157	719	173	728	595	842	1
tipo	175	719	191	728	595	842	1
de	194	719	204	728	595	842	1
ensayos,	206	719	240	728	595	842	1
la	244	719	250	728	595	842	1
caracterización	254	719	314	728	595	842	1
de	317	719	326	728	595	842	1
un	330	719	340	728	595	842	1
material	343	719	375	728	595	842	1
requiere	378	719	411	728	595	842	1
evaluar	414	719	443	728	595	842	1
un	446	719	456	728	595	842	1
elevado	459	719	490	728	595	842	1
número	494	719	524	728	595	842	1
de	85	731	94	740	595	842	1
variables	99	731	135	740	595	842	1
que	140	731	154	740	595	842	1
afectan	159	731	188	740	595	842	1
las	193	731	204	740	595	842	1
curvas	208	731	234	740	595	842	1
de	239	731	249	740	595	842	1
carga	253	731	275	740	595	842	1
obtenidas	280	731	318	740	595	842	1
experimentalmente,	323	731	402	740	595	842	1
entre	407	731	427	740	595	842	1
ellas	431	731	449	740	595	842	1
el	454	731	461	740	595	842	1
coeficiente	466	731	510	740	595	842	1
de	515	731	524	740	595	842	1
fricción	85	743	116	752	595	842	1
(probeta-matriz	122	743	184	752	595	842	1
y	190	743	195	752	595	842	1
probeta-indentador),	200	743	282	752	595	842	1
las	288	743	299	752	595	842	1
propiedades	305	743	353	752	595	842	1
macromecánicas	359	743	425	752	595	842	1
del	431	743	443	752	595	842	1
material	449	743	481	752	595	842	1
ensayado	487	743	524	752	595	842	1
(módulo	85	755	119	764	595	842	1
elástico,	122	755	155	764	595	842	1
tensión	157	755	186	764	595	842	1
de	189	755	198	764	595	842	1
fluencia,	201	755	236	764	595	842	1
coeficiente	238	755	282	764	595	842	1
de	285	755	295	764	595	842	1
endurecimiento	297	755	360	764	595	842	1
por	362	755	376	764	595	842	1
deformación,	378	755	431	764	595	842	1
etc.)	434	755	452	764	595	842	1
y	454	755	459	764	595	842	1
las	462	755	473	764	595	842	1
propiedades	476	755	524	764	595	842	1
Autor	85	784	103	792	595	842	1
Responsável:	105	784	148	792	595	842	1
Nelson	150	784	173	792	595	842	1
Álvarez	175	784	200	792	595	842	1
Villar	202	784	221	792	595	842	1
10.1590/S1517-707620180002.0361	85	807	202	815	595	842	1
Data	267	784	283	792	595	842	1
de	285	784	292	792	595	842	1
envio:	294	784	314	792	595	842	1
01/08/2017	316	784	352	792	595	842	1
Data	425	784	440	792	595	842	1
de	443	784	450	792	595	842	1
aceite:	452	784	473	792	595	842	1
05/10/2017	475	784	511	792	595	842	1
WENGER,	261	40	297	47	595	842	2
E.;	299	40	308	47	595	842	2
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	2
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	2
A.;	392	40	402	47	595	842	2
et	404	40	410	47	595	842	2
al.	412	40	420	47	595	842	2
revista	422	40	443	47	595	842	2
Matéria,	446	40	473	47	595	842	2
v.23,	475	40	490	47	595	842	2
n.2,	492	40	504	47	595	842	2
2018.	506	40	524	47	595	842	2
micromecánicas	85	74	150	83	595	842	2
asociadas	152	74	191	83	595	842	2
con	193	74	208	83	595	842	2
el	210	74	217	83	595	842	2
daño	220	74	239	83	595	842	2
mecánico.	242	74	283	83	595	842	2
Tabla	85	101	108	109	595	842	2
1:	110	101	117	109	595	842	2
Comparativa	120	101	166	109	595	842	2
entre	168	101	186	109	595	842	2
el	188	101	195	109	595	842	2
método	197	101	224	109	595	842	2
directo	226	101	251	109	595	842	2
e	254	101	258	109	595	842	2
inverso	260	101	286	109	595	842	2
en	289	101	297	109	595	842	2
lo	299	101	306	109	595	842	2
referente	308	101	340	109	595	842	2
a	342	101	346	109	595	842	2
la	349	101	355	109	595	842	2
carga	358	101	377	109	595	842	2
de	379	101	388	109	595	842	2
datos.	390	101	411	109	595	842	2
DATOS	119	122	147	130	595	842	2
Entrada	119	142	147	150	595	842	2
Salida	119	165	141	173	595	842	2
MÉTODO	162	122	197	130	595	842	2
DIRECTO	199	122	235	130	595	842	2
MÉTODO	329	122	364	130	595	842	2
INVERSO	367	122	403	130	595	842	2
Módulo	162	137	191	145	595	842	2
de	193	137	201	145	595	842	2
elasticidad	203	137	242	145	595	842	2
del	244	137	255	145	595	842	2
material	257	137	287	145	595	842	2
Curva	162	148	184	156	595	842	2
tensión	186	148	212	156	595	842	2
deformación	214	148	260	156	595	842	2
plástica	262	148	290	156	595	842	2
real	292	148	305	156	595	842	2
Curva	162	159	184	167	595	842	2
simulada	186	159	219	167	595	842	2
carga	221	159	240	167	595	842	2
desplazamiento	243	159	298	167	595	842	2
del	301	159	312	167	595	842	2
ensayo	162	170	187	178	595	842	2
SPT	189	170	205	178	595	842	2
Curva	329	137	351	145	595	842	2
experimental	353	137	400	145	595	842	2
carga	403	137	422	145	595	842	2
desplazamiento	424	137	480	145	595	842	2
del	329	148	340	156	595	842	2
ensayo	342	148	367	156	595	842	2
SPT	369	148	385	156	595	842	2
Módulo	329	159	358	167	595	842	2
de	360	159	368	167	595	842	2
elasticidad	371	159	409	167	595	842	2
del	411	159	422	167	595	842	2
material	425	159	454	167	595	842	2
Curva	329	170	351	178	595	842	2
tensión	353	170	379	178	595	842	2
deformación	382	170	427	178	595	842	2
plástica	429	170	457	178	595	842	2
real	459	170	472	178	595	842	2
En	113	197	125	206	595	842	2
una	128	197	142	206	595	842	2
primera	146	197	177	206	595	842	2
aproximación	180	197	235	206	595	842	2
al	238	197	246	206	595	842	2
problema,	249	197	289	206	595	842	2
se	292	197	301	206	595	842	2
propone	304	197	337	206	595	842	2
caracterizar	340	197	387	206	595	842	2
macromecánicamente	391	197	477	206	595	842	2
el	481	197	488	206	595	842	2
material	491	197	524	206	595	842	2
utilizando	85	209	125	218	595	842	2
únicamente	132	209	178	218	595	842	2
la	185	209	192	218	595	842	2
primera	199	209	230	218	595	842	2
parte	237	209	257	218	595	842	2
de	264	209	273	218	595	842	2
la	280	209	287	218	595	842	2
curva	294	209	316	218	595	842	2
carga-desplazamiento	323	209	411	218	595	842	2
(elástica	418	209	451	218	595	842	2
hasta	458	209	478	218	595	842	2
transición	485	209	525	218	595	842	2
elastoplástica).	85	221	144	230	595	842	2
En	147	221	159	230	595	842	2
ese	161	221	174	230	595	842	2
caso	177	221	194	230	595	842	2
puede	197	221	221	230	595	842	2
considerarse	224	221	273	230	595	842	2
que	276	221	291	230	595	842	2
los	294	221	305	230	595	842	2
parámetros	308	221	353	230	595	842	2
de	355	221	365	230	595	842	2
daño	368	221	387	230	595	842	2
no	390	221	399	230	595	842	2
tienen	402	221	426	230	595	842	2
influencia	429	221	469	230	595	842	2
por	472	221	485	230	595	842	2
lo	488	221	496	230	595	842	2
que	499	221	513	230	595	842	2
se	516	221	524	230	595	842	2
puede	85	233	109	242	595	842	2
modelar	112	233	144	242	595	842	2
la	147	233	154	242	595	842	2
respuesta	157	233	194	242	595	842	2
del	197	233	209	242	595	842	2
material	212	233	245	242	595	842	2
considerando	247	233	301	242	595	842	2
únicamente	304	233	350	242	595	842	2
deformación	353	233	403	242	595	842	2
elastoplástica.	406	233	462	242	595	842	2
La	465	233	475	242	595	842	2
descripción	478	233	524	242	595	842	2
del	85	245	97	254	595	842	2
endurecimiento	100	245	162	254	595	842	2
por	166	245	179	254	595	842	2
deformación	182	245	232	254	595	842	2
usando	235	245	263	254	595	842	2
ecuaciones	267	245	311	254	595	842	2
constitutivas	314	245	364	254	595	842	2
ha	367	245	376	254	595	842	2
sido	380	245	396	254	595	842	2
extensamente	400	245	454	254	595	842	2
investigada,	457	245	505	254	595	842	2
y	508	245	513	254	595	842	2
se	516	245	524	254	595	842	2
logra	85	257	105	266	595	842	2
mediante	111	257	147	266	595	842	2
la	153	257	159	266	595	842	2
formulación	165	257	214	266	595	842	2
de	219	257	228	266	595	842	2
curvas	233	257	259	266	595	842	2
tensión-deformación	264	257	347	266	595	842	2
reales	352	257	376	266	595	842	2
obtenibles	381	257	422	266	595	842	2
a	427	257	432	266	595	842	2
partir	437	257	458	266	595	842	2
de	464	257	473	266	595	842	2
ensayos	478	257	510	266	595	842	2
de	515	257	525	266	595	842	2
tracción.	85	269	119	278	595	842	2
En	124	269	135	278	595	842	2
KANG	140	269	169	278	595	842	2
et	173	269	180	278	595	842	2
al.	185	269	195	278	595	842	2
[4]	199	269	211	278	595	842	2
se	216	269	224	278	595	842	2
revisan	229	269	258	278	595	842	2
las	262	269	273	278	595	842	2
expresiones	278	269	325	278	595	842	2
más	330	269	346	278	595	842	2
utilizadas.	350	269	391	278	595	842	2
En	396	269	407	278	595	842	2
trabajos	411	269	443	278	595	842	2
aplicados	447	269	485	278	595	842	2
a	490	269	494	278	595	842	2
aceros	499	269	524	278	595	842	2
inoxidables	85	281	131	290	595	842	2
austeníticos	135	281	182	290	595	842	2
se	186	281	194	290	595	842	2
puede	198	281	222	290	595	842	2
consultar	226	281	263	290	595	842	2
entre	267	281	287	290	595	842	2
otros	291	281	311	290	595	842	2
a	315	281	319	290	595	842	2
LEE	323	281	341	290	595	842	2
et	345	281	352	290	595	842	2
al.	356	281	366	290	595	842	2
[5]	370	281	382	290	595	842	2
y	386	281	391	290	595	842	2
para	395	281	412	290	595	842	2
el	416	281	423	290	595	842	2
análisis	427	281	457	290	595	842	2
de	460	281	470	290	595	842	2
deformación	474	281	525	290	595	842	2
plástica	85	293	115	302	595	842	2
extensiva	118	293	156	302	595	842	2
a	159	293	164	302	595	842	2
toda	167	293	184	302	595	842	2
la	187	293	194	302	595	842	2
curva	197	293	219	302	595	842	2
de	222	293	232	302	595	842	2
carga	235	293	256	302	595	842	2
LI	259	293	269	302	595	842	2
et	272	293	279	302	595	842	2
al.	282	293	292	302	595	842	2
[6].	295	293	309	302	595	842	2
En	312	293	323	302	595	842	2
nuestro	326	293	355	302	595	842	2
trabajo	358	293	386	302	595	842	2
se	389	293	397	302	595	842	2
asume	400	293	426	302	595	842	2
la	429	293	436	302	595	842	2
ecuación	439	293	475	302	595	842	2
constitutiva	478	293	524	302	595	842	2
de	85	305	94	314	595	842	2
Hollomon	98	305	138	314	595	842	2
de	141	305	151	314	595	842	2
dos	154	305	168	314	595	842	2
parámetros	171	305	216	314	595	842	2
y	219	305	224	314	595	842	2
utilizamos,	227	305	271	314	595	842	2
para	274	305	292	314	595	842	2
la	295	305	302	314	595	842	2
validación	305	305	347	314	595	842	2
de	350	305	359	314	595	842	2
la	363	305	370	314	595	842	2
metodología,	373	305	425	314	595	842	2
resultados	429	305	470	314	595	842	2
obtenidos	473	305	512	314	595	842	2
en	515	305	524	314	595	842	2
ensayos	85	317	116	326	595	842	2
de	119	317	128	326	595	842	2
acero	131	317	153	326	595	842	2
AISI	155	317	175	326	595	842	2
304L,	177	317	201	326	595	842	2
utilizados	203	317	242	326	595	842	2
por	244	317	258	326	595	842	2
FIERRO	261	317	296	326	595	842	2
et	298	317	306	326	595	842	2
al.	308	317	318	326	595	842	2
[7,8]	320	317	340	326	595	842	2
en	342	317	352	326	595	842	2
la	354	317	361	326	595	842	2
implementación	364	317	428	326	595	842	2
del	431	317	443	326	595	842	2
Método	445	317	477	326	595	842	2
Directo.	479	317	512	326	595	842	2
2.	85	344	93	353	595	842	2
MATERIALES	96	344	155	353	595	842	2
Y	157	344	163	353	595	842	2
MÉTODOS	166	344	212	353	595	842	2
2.1	85	371	98	380	595	842	2
Experimental	100	371	156	380	595	842	2
El	85	386	94	395	595	842	2
material	101	386	134	395	595	842	2
ensayado	141	386	178	395	595	842	2
es	185	386	193	395	595	842	2
acero	201	386	222	395	595	842	2
inoxidable	229	386	271	395	595	842	2
AISI	278	386	298	395	595	842	2
304L,	305	386	329	395	595	842	2
que	336	386	350	395	595	842	2
se	357	386	366	395	595	842	2
caracterizó	373	386	416	395	595	842	2
química,	424	386	458	395	595	842	2
metalúrgica	465	386	512	395	595	842	2
y	520	386	525	395	595	842	2
mecánicamente	85	398	147	407	595	842	2
por	151	398	164	407	595	842	2
técnicas	167	398	199	407	595	842	2
convencionales.	203	398	267	407	595	842	2
Las	270	398	284	407	595	842	2
muestras	288	398	323	407	595	842	2
se	327	398	335	407	595	842	2
extrajeron	338	398	379	407	595	842	2
de	382	398	392	407	595	842	2
una	395	398	409	407	595	842	2
chapa	413	398	436	407	595	842	2
laminada	440	398	476	407	595	842	2
en	479	398	489	407	595	842	2
frío	492	398	507	407	595	842	2
con	510	398	525	407	595	842	2
recocido	85	410	119	419	595	842	2
(solubilizado)	122	410	177	419	595	842	2
de	180	410	190	419	595	842	2
0,7	192	410	205	419	595	842	2
mm	207	410	223	419	595	842	2
de	225	410	234	419	595	842	2
espesor.	237	410	270	419	595	842	2
Tabla	85	438	108	446	595	842	2
2:	110	438	117	446	595	842	2
Composición	120	438	168	446	595	842	2
química	170	438	199	446	595	842	2
porcentual,	201	438	241	446	595	842	2
método	243	438	270	446	595	842	2
ASTM	273	438	298	446	595	842	2
E41,	300	438	317	446	595	842	2
remanente	319	438	356	446	595	842	2
Fe.	358	438	370	446	595	842	2
A:	372	438	381	446	595	842	2
acero	383	438	403	446	595	842	2
chapa,	405	438	428	446	595	842	2
B:	431	438	439	446	595	842	2
AISI	441	438	459	446	595	842	2
304L.	461	438	483	446	595	842	2
C	148	461	154	469	595	842	2
Cr	201	461	210	469	595	842	2
Ni	255	461	263	469	595	842	2
Si	310	461	318	469	595	842	2
Mn	362	461	374	469	595	842	2
P	420	461	425	469	595	842	2
S	474	461	480	469	595	842	2
A	108	475	115	483	595	842	2
0,03	143	475	159	483	595	842	2
19,9	197	475	213	483	595	842	2
8	257	475	262	483	595	842	2
0,4	308	475	319	483	595	842	2
1,6	363	475	374	483	595	842	2
0,03	415	475	431	483	595	842	2
0,004	467	475	487	483	595	842	2
B	108	490	114	498	595	842	2
0,03	143	490	159	498	595	842	2
18-20	195	490	216	498	595	842	2
8-12	251	490	268	498	595	842	2
1	312	490	316	498	595	842	2
<2	363	490	373	498	595	842	2
<0,04	412	490	433	498	595	842	2
<0,03	467	490	487	498	595	842	2
Tabla	85	518	108	526	595	842	2
3:	110	518	117	526	595	842	2
Propiedades	120	518	163	526	595	842	2
de	166	518	174	526	595	842	2
tracción.	176	518	208	526	595	842	2
Dirección	210	518	245	526	595	842	2
de	248	518	256	526	595	842	2
laminación	258	518	298	526	595	842	2
L	300	518	306	526	595	842	2
y	308	518	313	526	595	842	2
transversal	315	518	354	526	595	842	2
T.	356	518	364	526	595	842	2
S	366	518	371	526	595	842	2
y	372	522	375	527	595	842	2
:	374	518	377	526	595	842	2
tensión	379	518	405	526	595	842	2
de	407	518	416	526	595	842	2
fluencia;	418	518	450	526	595	842	2
S	452	518	457	526	595	842	2
uts	457	522	464	527	595	842	2
:	464	518	466	526	595	842	2
tensión	469	518	495	526	595	842	2
máxima;	85	530	116	538	595	842	2
ε	119	528	122	538	595	842	2
F	122	534	126	539	595	842	2
:	126	530	128	538	595	842	2
deformación	131	530	176	538	595	842	2
a	178	530	182	538	595	842	2
la	184	530	191	538	595	842	2
rotura.	193	530	217	538	595	842	2
MATERIAL	202	553	244	560	595	842	2
S	260	553	265	560	595	842	2
y	265	556	268	561	595	842	2
[MPa]	270	553	292	560	595	842	2
S	312	553	317	560	595	842	2
uts	318	556	325	561	595	842	2
[MPa]	326	553	348	560	595	842	2
ε	381	551	385	560	595	842	2
F	385	556	388	561	595	842	2
Muestra	205	567	234	575	595	842	2
T	236	567	242	575	595	842	2
281,2	266	567	286	575	595	842	2
634,4	320	567	340	575	595	842	2
0,570	374	567	395	575	595	842	2
Muestra	205	582	234	590	595	842	2
L	236	582	242	590	595	842	2
296,0	266	582	286	590	595	842	2
673,6	320	582	340	590	595	842	2
0,496	374	582	395	590	595	842	2
AISI	204	597	221	605	595	842	2
304L	223	597	243	605	595	842	2
295,0	266	597	286	605	595	842	2
660,0	320	597	340	605	595	842	2
0,560	374	597	395	605	595	842	2
En	113	625	125	634	595	842	2
la	128	625	135	634	595	842	2
Tabla	138	625	161	634	595	842	2
2	164	625	169	634	595	842	2
se	173	625	181	634	595	842	2
indica	185	625	209	634	595	842	2
la	213	625	220	634	595	842	2
composición	223	625	274	634	595	842	2
química,	278	625	312	634	595	842	2
mientras	316	625	350	634	595	842	2
que	353	625	368	634	595	842	2
las	372	625	383	634	595	842	2
propiedades	386	625	434	634	595	842	2
de	437	625	447	634	595	842	2
tracción	450	625	483	634	595	842	2
obtenidas	486	625	524	634	595	842	2
experimentalmente	85	637	162	646	595	842	2
conforme	165	637	203	646	595	842	2
a	206	637	210	646	595	842	2
ASTM	213	637	241	646	595	842	2
E8M	244	637	264	646	595	842	2
se	267	637	275	646	595	842	2
informan	278	637	315	646	595	842	2
en	318	637	327	646	595	842	2
la	330	637	337	646	595	842	2
Tabla	340	637	363	646	595	842	2
3.	366	637	373	646	595	842	2
La	377	637	387	646	595	842	2
metalografía	390	637	441	646	595	842	2
realizada	443	637	480	646	595	842	2
por	483	637	496	646	595	842	2
pulido	499	637	524	646	595	842	2
mecánico	85	649	123	658	595	842	2
y	127	649	132	658	595	842	2
ataque	134	649	161	658	595	842	2
con	164	649	178	658	595	842	2
agua	181	649	200	658	595	842	2
regia	203	649	223	658	595	842	2
metanólica	226	649	270	658	595	842	2
reveló	273	649	298	658	595	842	2
una	301	649	315	658	595	842	2
microestructura	319	649	382	658	595	842	2
de	385	649	394	658	595	842	2
austenita	397	649	433	658	595	842	2
de	436	649	445	658	595	842	2
tamaño	448	649	477	658	595	842	2
de	481	649	490	658	595	842	2
grano	493	649	516	658	595	842	2
7	519	649	524	658	595	842	2
según	85	661	108	670	595	842	2
ASTM	111	661	138	670	595	842	2
E112.	141	661	165	670	595	842	2
En	113	676	125	685	595	842	2
los	128	676	140	685	595	842	2
ensayos	143	676	175	685	595	842	2
SPT	178	676	196	685	595	842	2
se	199	676	208	685	595	842	2
utilizaron	211	676	250	685	595	842	2
probetas	253	676	287	685	595	842	2
de	291	676	300	685	595	842	2
sección	304	676	334	685	595	842	2
10x10	337	676	362	685	595	842	2
mm	366	676	382	685	595	842	2
y	389	676	394	685	595	842	2
espesor	397	676	427	685	595	842	2
nominal	431	676	464	685	595	842	2
0,50	467	676	485	685	595	842	2
mm.	488	676	506	685	595	842	2
Las	510	676	524	685	595	842	2
probetas	85	688	119	697	595	842	2
para	124	688	142	697	595	842	2
el	147	688	154	697	595	842	2
ensayo	159	688	187	697	595	842	2
se	193	688	201	697	595	842	2
mecanizaron	206	688	257	697	595	842	2
por	262	688	276	697	595	842	2
electroerosión.	281	688	340	697	595	842	2
Las	346	688	360	697	595	842	2
superficies	366	688	409	697	595	842	2
de	414	688	424	697	595	842	2
la	429	688	436	697	595	842	2
probeta	441	688	472	697	595	842	2
se	477	688	485	697	595	842	2
pulieron	491	688	524	697	595	842	2
utilizando	85	700	125	709	595	842	2
papeles	128	700	158	709	595	842	2
abrasivos	161	700	199	709	595	842	2
hasta	202	700	223	709	595	842	2
grit	226	700	240	709	595	842	2
600.	243	700	261	709	595	842	2
El	264	700	273	709	595	842	2
espesor	276	700	306	709	595	842	2
de	309	700	319	709	595	842	2
cada	322	700	340	709	595	842	2
probeta	344	700	374	709	595	842	2
se	377	700	385	709	595	842	2
controló	388	700	421	709	595	842	2
mediante	425	700	461	709	595	842	2
un	465	700	475	709	595	842	2
micrómetro	478	700	525	709	595	842	2
en	85	712	94	721	595	842	2
cinco	97	712	118	721	595	842	2
posiciones	121	712	163	721	595	842	2
(una	166	712	183	721	595	842	2
en	186	712	195	721	595	842	2
el	198	712	205	721	595	842	2
centro	207	712	233	721	595	842	2
y	235	712	240	721	595	842	2
una	242	712	257	721	595	842	2
en	259	712	269	721	595	842	2
cada	271	712	290	721	595	842	2
centro	292	712	317	721	595	842	2
de	320	712	329	721	595	842	2
los	332	712	343	721	595	842	2
lados).	346	712	373	721	595	842	2
Los	113	727	128	736	595	842	2
ensayos	131	727	162	736	595	842	2
se	165	727	173	736	595	842	2
realizaron	176	727	216	736	595	842	2
en	219	727	228	736	595	842	2
una	230	727	245	736	595	842	2
máquina	248	727	282	736	595	842	2
SINTECH	284	727	327	736	595	842	2
2D/L	329	727	351	736	595	842	2
equipada	353	727	389	736	595	842	2
con	392	727	406	736	595	842	2
un	409	727	419	736	595	842	2
dispositivo	421	727	465	736	595	842	2
donde	468	727	492	736	595	842	2
se	495	727	503	736	595	842	2
fijan	506	727	524	736	595	842	2
las	85	739	96	748	595	842	2
probetas	99	739	133	748	595	842	2
y	136	739	141	748	595	842	2
se	143	739	151	748	595	842	2
aplica	154	739	178	748	595	842	2
la	181	739	188	748	595	842	2
carga	190	739	212	748	595	842	2
de	215	739	224	748	595	842	2
punzonado	227	739	270	748	595	842	2
con	273	739	288	748	595	842	2
una	290	739	305	748	595	842	2
esfera	307	739	331	748	595	842	2
de	334	739	343	748	595	842	2
2,5	346	739	359	748	595	842	2
mm	361	739	377	748	595	842	2
de	379	739	389	748	595	842	2
diámetro.	391	739	430	748	595	842	2
Durante	433	739	465	748	595	842	2
los	468	739	479	748	595	842	2
ensayos	482	739	513	748	595	842	2
se	516	739	524	748	595	842	2
registró	85	751	116	760	595	842	2
en	118	751	128	760	595	842	2
forma	130	751	154	760	595	842	2
continua	157	751	191	760	595	842	2
la	194	751	201	760	595	842	2
carga	204	751	225	760	595	842	2
y	228	751	233	760	595	842	2
se	235	751	244	760	595	842	2
fijó	247	751	260	760	595	842	2
la	263	751	270	760	595	842	2
velocidad	273	751	312	760	595	842	2
de	314	751	324	760	595	842	2
desplazamiento	327	751	389	760	595	842	2
entre	392	751	412	760	595	842	2
cabezales	414	751	452	760	595	842	2
en	455	751	464	760	595	842	2
1	467	751	472	760	595	842	2
mm/min.	475	751	511	760	595	842	2
La	514	751	524	760	595	842	2
WENGER,	261	40	297	47	595	842	3
E.;	299	40	308	47	595	842	3
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	3
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	3
A.;	392	40	402	47	595	842	3
et	404	40	410	47	595	842	3
al.	412	40	420	47	595	842	3
revista	422	40	443	47	595	842	3
Matéria,	446	40	473	47	595	842	3
v.23,	475	40	490	47	595	842	3
n.2,	492	40	504	47	595	842	3
2018.	506	40	524	47	595	842	3
medición	85	74	122	83	595	842	3
de	126	74	135	83	595	842	3
la	139	74	146	83	595	842	3
deformación	150	74	200	83	595	842	3
de	204	74	213	83	595	842	3
la	217	74	224	83	595	842	3
probeta	228	74	258	83	595	842	3
se	262	74	270	83	595	842	3
realiza	274	74	300	83	595	842	3
con	304	74	318	83	595	842	3
un	322	74	332	83	595	842	3
comparador,	335	74	386	83	595	842	3
teniendo	390	74	424	83	595	842	3
en	428	74	437	83	595	842	3
cuenta	441	74	467	83	595	842	3
el	471	74	478	83	595	842	3
análisis	481	74	511	83	595	842	3
de	515	74	524	83	595	842	3
MORENO	85	86	128	95	595	842	3
et	131	86	138	95	595	842	3
al.	141	86	150	95	595	842	3
[9].	153	86	167	95	595	842	3
En	113	101	125	110	595	842	3
la	129	101	136	110	595	842	3
Figura	140	101	166	110	595	842	3
1	170	101	175	110	595	842	3
se	179	101	188	110	595	842	3
presenta	192	101	225	110	595	842	3
una	229	101	244	110	595	842	3
curva	248	101	270	110	595	842	3
carga	274	101	296	110	595	842	3
desplazamiento	300	101	362	110	595	842	3
típica	366	101	388	110	595	842	3
del	393	101	405	110	595	842	3
ensayo	409	101	436	110	595	842	3
de	441	101	450	110	595	842	3
micropunzonado.	455	101	524	110	595	842	3
Pueden	85	113	114	122	595	842	3
distinguirse	117	113	163	122	595	842	3
cuatro	166	113	191	122	595	842	3
zonas	194	113	216	122	595	842	3
en	219	113	228	122	595	842	3
las	231	113	242	122	595	842	3
que	244	113	259	122	595	842	3
el	261	113	269	122	595	842	3
material	271	113	304	122	595	842	3
se	306	113	315	122	595	842	3
comporta	317	113	355	122	595	842	3
de	358	113	367	122	595	842	3
manera	369	113	399	122	595	842	3
diferente.	401	113	439	122	595	842	3
Figura	85	395	111	403	595	842	3
1:	113	395	121	403	595	842	3
Esquema	123	395	156	403	595	842	3
de	158	395	167	403	595	842	3
curva	169	395	189	403	595	842	3
experimental	191	395	238	403	595	842	3
generalizada.	240	395	288	403	595	842	3
Zona	290	395	309	403	595	842	3
I	311	395	314	403	595	842	3
=	316	395	321	403	595	842	3
Elástica;	324	395	354	403	595	842	3
Zona	357	395	375	403	595	842	3
II	378	395	384	403	595	842	3
=	386	395	391	403	595	842	3
Transición	393	395	432	403	595	842	3
elastoplástica;	434	395	485	403	595	842	3
Zona	487	395	505	403	595	842	3
III	508	395	517	403	595	842	3
=	519	395	524	403	595	842	3
Plasticidad	85	407	124	415	595	842	3
generalizada;	127	407	174	415	595	842	3
Zona	177	407	195	415	595	842	3
IV	198	407	207	415	595	842	3
=Reducción	209	407	253	415	595	842	3
de	255	407	264	415	595	842	3
espesor,	266	407	295	415	595	842	3
Zona	297	407	316	415	595	842	3
V	318	407	325	415	595	842	3
=	327	407	332	415	595	842	3
Carga	334	407	356	415	595	842	3
máxima	358	407	387	415	595	842	3
y	389	407	394	415	595	842	3
posterior	396	407	428	415	595	842	3
fractura.	430	407	460	415	595	842	3
2.2	85	433	98	442	595	842	3
Simulación	100	433	148	442	595	842	3
computacional	150	433	214	442	595	842	3
Para	85	448	103	457	595	842	3
la	106	448	113	457	595	842	3
simulación	116	448	160	457	595	842	3
numérica	163	448	200	457	595	842	3
de	203	448	213	457	595	842	3
los	216	448	228	457	595	842	3
ensayos	231	448	262	457	595	842	3
SPT	266	448	283	457	595	842	3
se	286	448	294	457	595	842	3
utilizó	297	448	323	457	595	842	3
el	326	448	334	457	595	842	3
modelo	337	448	366	457	595	842	3
de	370	448	379	457	595	842	3
material	382	448	415	457	595	842	3
multilineal	418	448	461	457	595	842	3
con	464	448	479	457	595	842	3
una	482	448	496	457	595	842	3
ley	499	448	512	457	595	842	3
de	515	448	524	457	595	842	3
endurecimiento	85	460	147	469	595	842	3
tipo	151	460	166	469	595	842	3
Hollomon	170	460	211	469	595	842	3
con	214	460	229	469	595	842	3
parámetros	232	460	277	469	595	842	3
a	280	460	285	469	595	842	3
determinar.	288	460	334	469	595	842	3
En	338	460	349	469	595	842	3
la	353	460	359	469	595	842	3
Figura	363	460	389	469	595	842	3
2	393	460	398	469	595	842	3
se	402	460	410	469	595	842	3
detallan	413	460	445	469	595	842	3
las	449	460	460	469	595	842	3
condiciones	463	460	511	469	595	842	3
de	515	460	524	469	595	842	3
contorno	85	472	121	481	595	842	3
del	126	472	138	481	595	842	3
análisis	143	472	173	481	595	842	3
bidimensional	178	472	234	481	595	842	3
axial	239	472	259	481	595	842	3
simétrico	264	472	301	481	595	842	3
realizado.	306	472	345	481	595	842	3
Las	350	472	365	481	595	842	3
partes	370	472	394	481	595	842	3
componentes	399	472	451	481	595	842	3
(eje,	456	472	474	481	595	842	3
indentador,	480	472	525	481	595	842	3
matriz	85	484	110	493	595	842	3
inferior	114	484	144	493	595	842	3
y	147	484	152	493	595	842	3
superior)	155	484	191	493	595	842	3
son	194	484	208	493	595	842	3
sólidos	211	484	239	493	595	842	3
deformables	242	484	292	493	595	842	3
con	295	484	310	493	595	842	3
módulo	313	484	343	493	595	842	3
de	346	484	356	493	595	842	3
elasticidad	359	484	401	493	595	842	3
E	404	484	411	493	595	842	3
=	414	484	419	493	595	842	3
205	423	484	438	493	595	842	3
GPa	441	484	459	493	595	842	3
y	462	484	467	493	595	842	3
se	470	484	478	493	595	842	3
mallan	481	484	508	493	595	842	3
por	511	484	525	493	595	842	3
defecto	85	496	114	505	595	842	3
con	119	496	133	505	595	842	3
elementos	138	496	178	505	595	842	3
cuadriláteros	183	496	234	505	595	842	3
mayormente.	239	496	291	505	595	842	3
Debido	296	496	325	505	595	842	3
a	330	496	334	505	595	842	3
que	338	496	353	505	595	842	3
la	357	496	364	505	595	842	3
probeta	369	496	399	505	595	842	3
es	403	496	412	505	595	842	3
sometida	416	496	452	505	595	842	3
a	456	496	461	505	595	842	3
deformaciones	465	496	524	505	595	842	3
relativamente	85	508	139	517	595	842	3
grandes,	145	508	178	517	595	842	3
es	184	508	193	517	595	842	3
necesario	199	508	236	517	595	842	3
realizar	242	508	272	517	595	842	3
un	278	508	288	517	595	842	3
mallado	294	508	326	517	595	842	3
refinado	332	508	365	517	595	842	3
de	371	508	380	517	595	842	3
la	386	508	393	517	595	842	3
misma,	399	508	428	517	595	842	3
se	434	508	442	517	595	842	3
utilizan	448	508	478	517	595	842	3
elementos	484	508	524	517	595	842	3
cuadriláteros	85	520	137	529	595	842	3
con	140	520	154	529	595	842	3
una	157	520	171	529	595	842	3
distancia	174	520	209	529	595	842	3
de	212	520	221	529	595	842	3
0,075	224	520	246	529	595	842	3
mm	249	520	265	529	595	842	3
entre	267	520	287	529	595	842	3
nodo	290	520	310	529	595	842	3
y	313	520	318	529	595	842	3
nodo.	320	520	343	529	595	842	3
En	345	520	357	529	595	842	3
el	359	520	366	529	595	842	3
modelo	369	520	399	529	595	842	3
se	402	520	410	529	595	842	3
asume	413	520	438	529	595	842	3
que	441	520	455	529	595	842	3
el	458	520	465	529	595	842	3
contacto	468	520	502	529	595	842	3
entre	504	520	524	529	595	842	3
la	85	532	92	541	595	842	3
probeta	95	532	125	541	595	842	3
y	129	532	134	541	595	842	3
la	137	532	143	541	595	842	3
matriz	147	532	172	541	595	842	3
inferior	175	532	205	541	595	842	3
es	208	532	217	541	595	842	3
fijo,	220	532	236	541	595	842	3
para	239	532	256	541	595	842	3
simular	259	532	289	541	595	842	3
el	292	532	300	541	595	842	3
apriete	302	532	330	541	595	842	3
perfecto	333	532	366	541	595	842	3
de	369	532	378	541	595	842	3
las	381	532	392	541	595	842	3
matrices.	395	532	432	541	595	842	3
La	435	532	446	541	595	842	3
carga	449	532	470	541	595	842	3
aplicada	473	532	507	541	595	842	3
a	510	532	514	541	595	842	3
la	517	532	524	541	595	842	3
probeta	85	544	115	553	595	842	3
resulta	118	544	145	553	595	842	3
del	148	544	160	553	595	842	3
desplazamiento	163	544	225	553	595	842	3
en	228	544	237	553	595	842	3
el	240	544	248	553	595	842	3
eje	251	544	262	553	595	842	3
vertical	265	544	295	553	595	842	3
del	298	544	311	553	595	842	3
indentador.	314	544	359	553	595	842	3
El	362	544	371	553	595	842	3
contacto	374	544	407	553	595	842	3
entre	410	544	430	553	595	842	3
la	433	544	440	553	595	842	3
probeta	443	544	474	553	595	842	3
y	477	544	482	553	595	842	3
el	484	544	492	553	595	842	3
punzón	495	544	524	553	595	842	3
se	85	556	93	565	595	842	3
ha	96	556	105	565	595	842	3
elegido	108	556	137	565	595	842	3
con	140	556	155	565	595	842	3
un	158	556	168	565	595	842	3
coeficiente	170	556	214	565	595	842	3
de	217	556	226	565	595	842	3
fricción	229	556	260	565	595	842	3
=	263	553	274	565	595	842	3
0,3.	277	556	292	565	595	842	3
El	295	556	304	565	595	842	3
modelo	307	556	336	565	595	842	3
fue	339	556	352	565	595	842	3
implementado	355	556	412	565	595	842	3
en	415	556	424	565	595	842	3
ALGOR,	427	556	464	565	595	842	3
FIERRO	467	556	502	565	595	842	3
et	505	556	512	565	595	842	3
al.	515	556	524	565	595	842	3
[1].	85	568	99	577	595	842	3
WENGER,	261	40	297	47	595	842	4
E.;	299	40	308	47	595	842	4
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	4
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	4
A.;	392	40	402	47	595	842	4
et	404	40	410	47	595	842	4
al.	412	40	420	47	595	842	4
revista	422	40	443	47	595	842	4
Matéria,	446	40	473	47	595	842	4
v.23,	475	40	490	47	595	842	4
n.2,	492	40	504	47	595	842	4
2018.	506	40	524	47	595	842	4
Figura	85	278	111	286	595	842	4
2:	113	278	121	286	595	842	4
Esquema	123	278	156	286	595	842	4
indicando	158	278	194	286	595	842	4
condiciones	196	278	239	286	595	842	4
de	241	278	250	286	595	842	4
borde	252	278	272	286	595	842	4
y	275	278	279	286	595	842	4
tipo	281	278	295	286	595	842	4
de	297	278	306	286	595	842	4
elementos.	308	278	347	286	595	842	4
2.3	85	304	98	313	595	842	4
Ley	100	304	116	313	595	842	4
constitutiva	118	304	168	313	595	842	4
del	171	304	184	313	595	842	4
material	186	304	221	313	595	842	4
En	85	319	96	328	595	842	4
trabajos	99	319	131	328	595	842	4
anteriores	134	319	173	328	595	842	4
se	176	319	185	328	595	842	4
asumió	188	319	216	328	595	842	4
como	219	319	242	328	595	842	4
modelo	245	319	275	328	595	842	4
de	278	319	287	328	595	842	4
plasticidad	291	319	334	328	595	842	4
del	337	319	349	328	595	842	4
material	352	319	385	328	595	842	4
el	388	319	395	328	595	842	4
multilineal	398	319	441	328	595	842	4
con	445	319	459	328	595	842	4
endurecimiento	462	319	524	328	595	842	4
isotrópico,	85	331	127	340	595	842	4
para	130	331	148	340	595	842	4
la	150	331	157	340	595	842	4
simulación	160	331	204	340	595	842	4
de	207	331	216	340	595	842	4
acuerdo	219	331	250	340	595	842	4
al	253	331	261	340	595	842	4
método	263	331	293	340	595	842	4
directo.	296	331	326	340	595	842	4
En	329	331	340	340	595	842	4
ese	343	331	356	340	595	842	4
caso,	358	331	379	340	595	842	4
mediante	381	331	418	340	595	842	4
la	421	331	428	340	595	842	4
simulación	431	331	475	340	595	842	4
se	477	331	485	340	595	842	4
evalúa	488	331	514	340	595	842	4
la	517	331	524	340	595	842	4
sensibilidad	85	343	133	352	595	842	4
de	137	343	146	352	595	842	4
los	151	343	162	352	595	842	4
parámetros	167	343	211	352	595	842	4
del	215	343	228	352	595	842	4
ensayo	232	343	259	352	595	842	4
que	264	343	278	352	595	842	4
no	283	343	293	352	595	842	4
pueden	297	343	326	352	595	842	4
medirse	330	343	362	352	595	842	4
(fricción,	366	343	403	352	595	842	4
carga	407	343	429	352	595	842	4
de	433	343	443	352	595	842	4
sujeción,	447	343	482	352	595	842	4
variación	487	343	524	352	595	842	4
dimensional,	85	355	136	364	595	842	4
etc.)	139	355	156	364	595	842	4
ya	159	355	168	364	595	842	4
que	171	355	185	364	595	842	4
la	188	355	195	364	595	842	4
constitutiva	197	355	244	364	595	842	4
del	246	355	259	364	595	842	4
material	261	355	294	364	595	842	4
es	296	355	304	364	595	842	4
conocida.	307	355	345	364	595	842	4
En	113	370	125	379	595	842	4
los	128	370	140	379	595	842	4
métodos	143	370	177	379	595	842	4
inversos	181	370	214	379	595	842	4
se	218	370	226	379	595	842	4
trata	230	370	248	379	595	842	4
de	251	370	260	379	595	842	4
asumir	264	370	291	379	595	842	4
constitutivas	295	370	345	379	595	842	4
con	349	370	363	379	595	842	4
parámetros	367	370	411	379	595	842	4
del	415	370	427	379	595	842	4
material	431	370	463	379	595	842	4
que	467	370	481	379	595	842	4
deben	485	370	509	379	595	842	4
ser	512	370	524	379	595	842	4
ajustados.	85	382	125	391	595	842	4
En	130	382	141	391	595	842	4
este	146	382	162	391	595	842	4
trabajo	167	382	195	391	595	842	4
consideramos	200	382	255	391	595	842	4
la	260	382	267	391	595	842	4
ley	273	382	285	391	595	842	4
potencial	290	382	327	391	595	842	4
de	332	382	341	391	595	842	4
Hollomon	347	382	387	391	595	842	4
de	392	382	402	391	595	842	4
dos	407	382	421	391	595	842	4
parámetros	426	382	471	391	595	842	4
k	476	382	481	391	595	842	4
1	481	386	485	392	595	842	4
y	490	382	495	391	595	842	4
n	500	382	505	391	595	842	4
s	505	386	508	392	595	842	4
,	507	382	510	391	595	842	4
en	515	382	525	391	595	842	4
concordancia	85	394	138	403	595	842	4
con	143	394	158	403	595	842	4
los	162	394	174	403	595	842	4
trabajos	178	394	210	403	595	842	4
de	215	394	224	403	595	842	4
PEÑUELAS	229	394	280	403	595	842	4
et	285	394	292	403	595	842	4
al.	297	394	306	403	595	842	4
[10,11].	311	394	343	403	595	842	4
Utilizando	347	394	389	403	595	842	4
esta	394	394	410	403	595	842	4
ley	414	394	426	403	595	842	4
constitutiva	431	394	478	403	595	842	4
es	482	394	491	403	595	842	4
posible	496	394	524	403	595	842	4
obtener	85	406	115	415	595	842	4
los	118	406	130	415	595	842	4
pares	133	406	154	415	595	842	4
de	157	406	166	415	595	842	4
valores	170	406	198	415	595	842	4
reales	201	406	225	415	595	842	4
de	228	406	237	415	595	842	4
tensión	240	406	269	415	595	842	4
-	272	406	276	415	595	842	4
deformación	279	406	329	415	595	842	4
plástica	332	406	363	415	595	842	4
necesarios	366	406	407	415	595	842	4
que	411	406	425	415	595	842	4
definen	428	406	458	415	595	842	4
el	461	406	468	415	595	842	4
modelo.	472	406	504	415	595	842	4
Esta	507	406	524	415	595	842	4
ley	85	418	97	427	595	842	4
ya	101	418	110	427	595	842	4
fue	114	418	126	427	595	842	4
presentada	130	418	173	427	595	842	4
en	177	418	186	427	595	842	4
la	190	418	197	427	595	842	4
ecuación	200	418	236	427	595	842	4
(1),	239	418	254	427	595	842	4
su	257	418	266	427	595	842	4
correspondiente	270	418	334	427	595	842	4
coeficiente	337	418	381	427	595	842	4
de	385	418	394	427	595	842	4
resistencia	398	418	440	427	595	842	4
k	443	418	448	427	595	842	4
1	448	422	452	428	595	842	4
se	455	418	464	427	595	842	4
presenta	467	418	501	427	595	842	4
en	504	418	514	427	595	842	4
la	517	418	524	427	595	842	4
ecuación	85	430	121	439	595	842	4
(2).	123	430	137	439	595	842	4
S	115	453	122	462	595	842	4
	125	451	130	462	595	842	4
k	133	453	138	462	595	842	4
1	138	458	142	464	595	842	4
	144	451	146	462	595	842	4
	147	450	152	462	595	842	4
n	153	451	157	457	595	842	4
s	158	454	160	458	595	842	4
k	115	486	120	495	595	842	4
1	120	491	124	497	595	842	4
	128	484	133	495	595	842	4
S	115	521	122	530	595	842	4
(1)	514	459	525	467	595	842	4
S	141	479	147	488	595	842	4
y	148	483	151	490	595	842	4
	137	492	141	504	595	842	4
y	143	499	146	506	595	842	4
n	147	492	151	498	595	842	4
s	152	495	154	500	595	842	4
(2)	514	501	525	509	595	842	4
tensión	127	529	153	537	595	842	4
total	155	529	171	537	595	842	4
	115	542	120	556	595	842	4
deformación	123	550	169	558	595	842	4
total	171	550	187	558	595	842	4
S	115	570	122	579	595	842	4
y	122	575	125	581	595	842	4
tensión	128	577	154	585	595	842	4
de	157	577	165	585	595	842	4
fluencia	167	577	196	585	595	842	4
	115	593	119	606	595	842	4
y	121	601	124	608	595	842	4
deformación	127	598	172	606	595	842	4
para	174	598	190	606	595	842	4
tensión	192	598	218	606	595	842	4
de	220	598	229	606	595	842	4
fluencia	231	598	260	606	595	842	4
n	115	622	121	631	595	842	4
s	121	627	124	633	595	842	4
coeficiente	127	623	166	631	595	842	4
de	168	623	177	631	595	842	4
endurecimiento	179	623	235	631	595	842	4
Para	113	646	131	655	595	842	4
el	136	646	143	655	595	842	4
ajuste	147	646	170	655	595	842	4
de	175	646	184	655	595	842	4
los	189	646	200	655	595	842	4
parámetros	204	646	249	655	595	842	4
de	253	646	263	655	595	842	4
la	267	646	274	655	595	842	4
ecuación	278	646	314	655	595	842	4
constitutiva	318	646	365	655	595	842	4
de	369	646	379	655	595	842	4
Hollomon,	383	646	426	655	595	842	4
es	430	646	439	655	595	842	4
preciso	443	646	472	655	595	842	4
restringir	476	646	513	655	595	842	4
el	517	646	524	655	595	842	4
análisis	85	658	115	667	595	842	4
donde	118	658	143	667	595	842	4
la	146	658	153	667	595	842	4
deformación	157	658	207	667	595	842	4
plástica	210	658	241	667	595	842	4
domina	244	658	274	667	595	842	4
sobre	278	658	299	667	595	842	4
el	303	658	310	667	595	842	4
daño	313	658	332	667	595	842	4
mecánico.	336	658	377	667	595	842	4
Se	380	658	390	667	595	842	4
requiere	394	658	426	667	595	842	4
que	429	658	444	667	595	842	4
la	447	658	454	667	595	842	4
deformación	458	658	508	667	595	842	4
sea	512	658	524	667	595	842	4
uniforme	85	670	121	679	595	842	4
y	124	670	129	679	595	842	4
el	132	670	139	679	595	842	4
daño	142	670	161	679	595	842	4
mecánico	165	670	202	679	595	842	4
no	205	670	215	679	595	842	4
significativo,	218	670	271	679	595	842	4
que	273	670	288	679	595	842	4
se	291	670	299	679	595	842	4
cumpliría	302	670	340	679	595	842	4
en	343	670	352	679	595	842	4
la	355	670	362	679	595	842	4
primera	365	670	396	679	595	842	4
parte	398	670	419	679	595	842	4
de	421	670	431	679	595	842	4
la	434	670	441	679	595	842	4
curva	443	670	466	679	595	842	4
hasta	469	670	489	679	595	842	4
parte	492	670	512	679	595	842	4
de	515	670	524	679	595	842	4
la	85	682	92	691	595	842	4
zona	95	682	113	691	595	842	4
III,	116	682	129	691	595	842	4
ver	131	682	144	691	595	842	4
Figura	146	682	172	691	595	842	4
1.	175	682	182	691	595	842	4
2.4	85	709	98	718	595	842	4
Procedimiento	100	709	162	718	595	842	4
de	165	709	175	718	595	842	4
cálculo	178	709	209	718	595	842	4
e	211	709	216	718	595	842	4
iteración	219	709	256	718	595	842	4
Los	85	724	100	733	595	842	4
parámetros	103	724	147	733	595	842	4
del	150	724	162	733	595	842	4
material	164	724	197	733	595	842	4
se	199	724	208	733	595	842	4
determinan	210	724	255	733	595	842	4
mediante	258	724	295	733	595	842	4
el	297	724	304	733	595	842	4
proceso	307	724	338	733	595	842	4
iterativo	340	724	373	733	595	842	4
que	376	724	391	733	595	842	4
se	393	724	402	733	595	842	4
indica	404	724	428	733	595	842	4
en	431	724	440	733	595	842	4
la	443	724	450	733	595	842	4
Figura	453	724	479	733	595	842	4
3.	481	724	489	733	595	842	4
El	113	739	122	748	595	842	4
ajuste	125	739	148	748	595	842	4
de	151	739	160	748	595	842	4
la	163	739	170	748	595	842	4
curva	172	739	194	748	595	842	4
asume	197	739	223	748	595	842	4
que	225	739	240	748	595	842	4
el	242	739	249	748	595	842	4
material	252	739	285	748	595	842	4
es	287	739	295	748	595	842	4
elástico	298	739	328	748	595	842	4
en	331	739	341	748	595	842	4
la	343	739	350	748	595	842	4
zona	353	739	372	748	595	842	4
I.	374	739	380	748	595	842	4
Conforme	383	739	423	748	595	842	4
a	426	739	430	748	595	842	4
ASTM	433	739	461	748	595	842	4
A	464	739	471	748	595	842	4
240/A	473	739	498	748	595	842	4
240M	501	739	525	748	595	842	4
[12],	85	751	104	760	595	842	4
asumimos	108	751	148	760	595	842	4
valores	151	751	180	760	595	842	4
iniciales	184	751	217	760	595	842	4
para	220	751	237	760	595	842	4
el	241	751	248	760	595	842	4
módulo	251	751	281	760	595	842	4
de	285	751	294	760	595	842	4
Young	298	751	325	760	595	842	4
E	328	751	334	760	595	842	4
=	338	751	343	760	595	842	4
205	347	751	362	760	595	842	4
GPa,	365	751	385	760	595	842	4
coeficiente	388	749	432	760	595	842	4
de	435	749	444	760	595	842	4
Poisson	448	749	479	760	595	842	4
ν	482	749	486	760	595	842	4
=	490	749	495	760	595	842	4
0,30	499	749	516	760	595	842	4
y	520	749	525	760	595	842	4
WENGER,	261	40	297	47	595	842	5
E.;	299	40	308	47	595	842	5
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	5
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	5
A.;	392	40	402	47	595	842	5
et	404	40	410	47	595	842	5
al.	412	40	420	47	595	842	5
revista	422	40	443	47	595	842	5
Matéria,	446	40	473	47	595	842	5
v.23,	475	40	490	47	595	842	5
n.2,	492	40	504	47	595	842	5
2018.	506	40	524	47	595	842	5
coeficiente	85	74	129	83	595	842	5
de	131	74	141	83	595	842	5
endurecimiento	143	74	205	83	595	842	5
n	208	74	213	83	595	842	5
s0	213	78	219	83	595	842	5
=	219	74	225	83	595	842	5
0,25.	227	74	247	83	595	842	5
En	85	89	96	98	595	842	5
la	100	89	107	98	595	842	5
zona	111	89	129	98	595	842	5
II	133	89	140	98	595	842	5
se	144	89	152	98	595	842	5
deben	156	89	180	98	595	842	5
determinar	183	89	227	98	595	842	5
la	231	89	238	98	595	842	5
constante	241	89	279	98	595	842	5
k	283	89	288	98	595	842	5
1	288	93	291	98	595	842	5
y	295	89	300	98	595	842	5
el	304	89	311	98	595	842	5
coeficiente	315	89	359	98	595	842	5
de	362	89	372	98	595	842	5
endurecimiento	376	89	438	98	595	842	5
n	442	89	447	98	595	842	5
s	447	93	449	98	595	842	5
.	449	89	451	98	595	842	5
El	455	89	464	98	595	842	5
cálculo	468	89	497	98	595	842	5
de	501	89	510	98	595	842	5
k	514	89	519	98	595	842	5
1	519	93	522	98	595	842	5
,	522	89	525	98	595	842	5
como	85	101	107	110	595	842	5
lo	111	101	118	110	595	842	5
indica	122	101	146	110	595	842	5
la	150	101	157	110	595	842	5
ecuación	161	101	197	110	595	842	5
(1),	200	101	215	110	595	842	5
está	218	101	234	110	595	842	5
estrictamente	237	101	290	110	595	842	5
vinculado	294	101	333	110	595	842	5
con	337	101	352	110	595	842	5
los	355	101	367	110	595	842	5
valores	371	101	399	110	595	842	5
de	403	101	412	110	595	842	5
S	416	101	422	110	595	842	5
y	422	105	425	110	595	842	5
,	425	99	427	110	595	842	5
ε	431	99	435	110	595	842	5
y	435	105	439	110	595	842	5
y	442	101	447	110	595	842	5
n	451	101	456	110	595	842	5
s0	456	105	461	110	595	842	5
.	461	101	464	110	595	842	5
Asumimos	468	101	511	110	595	842	5
un	515	101	525	110	595	842	5
valor	85	113	105	122	595	842	5
medio	111	113	135	122	595	842	5
de	141	113	150	122	595	842	5
k	155	113	160	122	595	842	5
1	160	117	164	122	595	842	5
de	169	113	178	122	595	842	5
acuerdo	183	113	215	122	595	842	5
al	220	113	227	122	595	842	5
rango	232	113	255	122	595	842	5
de	260	113	270	122	595	842	5
valores	275	113	304	122	595	842	5
presentados	309	113	356	122	595	842	5
por	361	113	374	122	595	842	5
KANG	380	113	408	122	595	842	5
et.	414	113	423	122	595	842	5
al.	429	113	438	122	595	842	5
[4]	443	113	455	122	595	842	5
para	460	113	477	122	595	842	5
los	483	113	494	122	595	842	5
aceros	499	113	525	122	595	842	5
inoxidables.	85	125	133	134	595	842	5
El	136	125	145	134	595	842	5
cálculo	148	125	176	134	595	842	5
de	179	125	189	134	595	842	5
n	192	125	197	134	595	842	5
s	197	129	199	134	595	842	5
se	202	125	210	134	595	842	5
realiza	213	125	239	134	595	842	5
a	242	125	246	134	595	842	5
través	249	125	273	134	595	842	5
de	276	125	285	134	595	842	5
la	288	125	295	134	595	842	5
comparación	298	125	350	134	595	842	5
de	352	125	362	134	595	842	5
la	365	125	371	134	595	842	5
curva	374	125	396	134	595	842	5
ensayada	399	125	436	134	595	842	5
contra	438	125	463	134	595	842	5
la	466	125	473	134	595	842	5
simulada	476	125	512	134	595	842	5
de	515	125	524	134	595	842	5
modo	85	137	108	146	595	842	5
análogo	110	137	142	146	595	842	5
al	145	137	152	146	595	842	5
criterio	154	137	183	146	595	842	5
propuesto	185	137	225	146	595	842	5
por	227	137	241	146	595	842	5
YANG	243	137	272	146	595	842	5
et.	275	137	285	146	595	842	5
al.	287	137	296	146	595	842	5
[13].	299	137	318	146	595	842	5
Se	113	152	123	161	595	842	5
realiza	129	152	155	161	595	842	5
la	161	152	168	161	595	842	5
simulación	174	152	218	161	595	842	5
utilizando	223	152	263	161	595	842	5
como	269	152	290	161	595	842	5
entrada	296	152	326	161	595	842	5
la	331	152	338	161	595	842	5
ley	344	152	356	161	595	842	5
de	361	152	371	161	595	842	5
Hollomon	376	152	417	161	595	842	5
con	422	152	437	161	595	842	5
el	442	152	450	161	595	842	5
parámetro	455	152	496	161	595	842	5
k	501	152	506	161	595	842	5
1	507	156	510	161	595	842	5
ya	516	152	525	161	595	842	5
determinado	85	164	135	173	595	842	5
y	139	164	144	173	595	842	5
se	147	164	155	173	595	842	5
ajusta	159	164	182	173	595	842	5
el	186	164	193	173	595	842	5
n	196	164	201	173	595	842	5
s	201	168	204	173	595	842	5
partiendo	207	164	245	173	595	842	5
del	248	164	261	173	595	842	5
n	264	164	269	173	595	842	5
s0	269	168	275	173	595	842	5
inicial	278	164	303	173	595	842	5
e	307	164	311	173	595	842	5
iterando	315	164	347	173	595	842	5
(Figura	351	164	380	173	595	842	5
3)	384	164	392	173	595	842	5
de	396	164	405	173	595	842	5
modo	409	164	431	173	595	842	5
similar	435	164	462	173	595	842	5
al	466	164	473	173	595	842	5
que	476	164	491	173	595	842	5
utilizan	494	164	525	173	595	842	5
QIAO	85	176	110	185	595	842	5
et.	115	176	125	185	595	842	5
al.	127	176	137	185	595	842	5
[14]	139	176	156	185	595	842	5
hasta	159	176	179	185	595	842	5
que	182	176	196	185	595	842	5
el	199	176	206	185	595	842	5
error	208	176	228	185	595	842	5
calculado	230	176	268	185	595	842	5
de	271	176	281	185	595	842	5
acuerdo	283	176	315	185	595	842	5
a	317	176	322	185	595	842	5
la	324	176	331	185	595	842	5
ecuación	333	176	369	185	595	842	5
(3)	371	176	383	185	595	842	5
sea	386	176	399	185	595	842	5
despreciable.	401	176	454	185	595	842	5
u	150	196	153	202	595	842	5
Error	115	209	137	219	595	842	5
	141	206	147	219	595	842	5
lim	156	201	162	205	595	842	5
	154	203	159	225	595	842	5
f	165	209	168	219	595	842	5
sim	168	214	180	220	595	842	5
(	180	218	182	223	595	842	5
S	183	218	186	223	595	842	5
y	186	219	189	224	595	842	5
,	190	218	192	223	595	842	5
ns	191	218	197	223	595	842	5
0	197	219	200	224	595	842	5
)	200	218	202	223	595	842	5
(	203	209	207	219	595	842	5
u	208	209	213	219	595	842	5
)	215	209	218	219	595	842	5
	220	206	226	219	595	842	5
f	228	209	230	219	595	842	5
test	230	214	242	220	595	842	5
	244	203	247	219	595	842	5
u	246	209	252	219	595	842	5
	252	203	256	219	595	842	5
du	255	209	267	219	595	842	5
0	154	225	158	231	595	842	5
f	115	246	118	256	595	842	5
sim	118	251	129	257	595	842	5
(	129	246	132	256	595	842	5
u	133	246	139	256	595	842	5
)	140	246	143	256	595	842	5
f	115	261	118	271	595	842	5
test	118	266	130	272	595	842	5
	131	255	135	271	595	842	5
u	134	261	140	271	595	842	5
	141	255	144	271	595	842	5
(3)	514	226	525	234	595	842	5
aproximación	170	247	225	256	595	842	5
polinomial	227	247	271	256	595	842	5
de	273	247	283	256	595	842	5
los	285	247	297	256	595	842	5
resultados	299	247	340	256	595	842	5
de	343	247	352	256	595	842	5
la	355	247	361	256	595	842	5
simulación	364	247	408	256	595	842	5
numérica	410	247	447	256	595	842	5
aproximación	170	262	225	271	595	842	5
polinomial	227	262	271	271	595	842	5
de	273	262	283	271	595	842	5
las	285	262	296	271	595	842	5
mediciones	299	262	344	271	595	842	5
del	347	262	359	271	595	842	5
ensayo	361	262	389	271	595	842	5
Figura	85	569	111	577	595	842	5
3:	113	569	121	577	595	842	5
Descripción	123	569	166	577	595	842	5
del	169	569	180	577	595	842	5
proceso	182	569	210	577	595	842	5
iterativo	212	569	242	577	595	842	5
para	244	569	260	577	595	842	5
el	262	569	268	577	595	842	5
cálculo	271	569	297	577	595	842	5
de	299	569	307	577	595	842	5
la	310	569	316	577	595	842	5
constante	318	569	352	577	595	842	5
k	355	569	359	577	595	842	5
1	359	573	362	578	595	842	5
dentro	365	569	388	577	595	842	5
de	390	569	398	577	595	842	5
la	401	569	407	577	595	842	5
zona	409	569	426	577	595	842	5
I	429	569	432	577	595	842	5
(parte	434	569	455	577	595	842	5
elástica)	457	569	487	577	595	842	5
y	489	569	494	577	595	842	5
para	496	569	512	577	595	842	5
optimización	85	581	132	589	595	842	5
del	134	581	145	589	595	842	5
coeficiente	147	581	187	589	595	842	5
de	189	581	198	589	595	842	5
endurecimiento	200	581	256	589	595	842	5
n	258	581	262	589	595	842	5
s	263	585	265	590	595	842	5
dentro	267	581	290	589	595	842	5
de	292	581	301	589	595	842	5
la	303	581	310	589	595	842	5
zona	312	581	329	589	595	842	5
II	331	581	337	589	595	842	5
y	340	581	344	589	595	842	5
III	346	581	355	589	595	842	5
(parte	357	581	379	589	595	842	5
plástica).	381	581	413	589	595	842	5
3.	85	608	93	616	595	842	5
RESULTADOS	96	608	158	616	595	842	5
Se	85	623	95	632	595	842	5
han	98	623	112	632	595	842	5
obtenido	115	623	150	632	595	842	5
los	154	623	165	632	595	842	5
parámetros	168	623	213	632	595	842	5
que	216	623	230	632	595	842	5
definen	233	623	263	632	595	842	5
la	266	623	273	632	595	842	5
ley	276	623	288	632	595	842	5
constitutiva	291	623	338	632	595	842	5
de	341	623	350	632	595	842	5
Hollomon,	354	623	396	632	595	842	5
la	400	623	407	632	595	842	5
constante	410	623	448	632	595	842	5
k	451	623	456	632	595	842	5
1	456	626	459	632	595	842	5
=1225	459	623	485	632	595	842	5
MPa	488	623	506	632	595	842	5
y	510	623	515	632	595	842	5
el	517	623	525	632	595	842	5
coeficiente	85	635	129	644	595	842	5
de	133	635	142	644	595	842	5
endurecimiento	147	635	209	644	595	842	5
n	213	635	218	644	595	842	5
s	218	638	221	644	595	842	5
=0,29.	220	635	246	644	595	842	5
En	250	635	262	644	595	842	5
cuanto	266	635	292	644	595	842	5
a	297	635	301	644	595	842	5
las	305	635	316	644	595	842	5
propiedades	320	635	368	644	595	842	5
macromecánicas	373	635	439	644	595	842	5
se	443	635	452	644	595	842	5
ha	456	635	465	644	595	842	5
estimado	469	635	506	644	595	842	5
una	510	635	524	644	595	842	5
tensión	85	647	114	656	595	842	5
de	117	647	127	656	595	842	5
fluencia	131	647	162	656	595	842	5
de	166	647	176	656	595	842	5
226	179	647	194	656	595	842	5
MPa.	198	647	219	656	595	842	5
La	223	647	233	656	595	842	5
concordancia	237	647	290	656	595	842	5
entre	294	647	314	656	595	842	5
las	317	647	328	656	595	842	5
curvas	332	647	358	656	595	842	5
carga	361	647	383	656	595	842	5
desplazamiento	387	647	449	656	595	842	5
experimental	453	647	505	656	595	842	5
y	508	647	513	656	595	842	5
la	517	647	524	656	595	842	5
simulada	85	659	121	668	595	842	5
puede	124	659	148	668	595	842	5
observarse	151	659	194	668	595	842	5
en	197	659	206	668	595	842	5
la	209	659	216	668	595	842	5
Figura	219	659	245	668	595	842	5
4.	248	659	256	668	595	842	5
En	259	659	270	668	595	842	5
la	273	659	280	668	595	842	5
Figura	283	659	310	668	595	842	5
5	313	659	318	668	595	842	5
se	321	659	329	668	595	842	5
observa	332	659	363	668	595	842	5
la	366	659	373	668	595	842	5
curva	376	659	398	668	595	842	5
simulada	401	659	437	668	595	842	5
con	441	659	455	668	595	842	5
el	458	659	465	668	595	842	5
coeficiente	468	659	512	668	595	842	5
de	515	659	525	668	595	842	5
endurecimiento	85	671	147	680	595	842	5
obtenido	150	671	184	680	595	842	5
por	187	671	201	680	595	842	5
el	203	671	210	680	595	842	5
método	213	671	243	680	595	842	5
inverso	245	671	274	680	595	842	5
y	277	671	282	680	595	842	5
diferentes	284	671	324	680	595	842	5
curvas	326	671	352	680	595	842	5
experimentales.	355	671	418	680	595	842	5
De	113	686	125	695	595	842	5
la	128	686	135	695	595	842	5
contrastación	138	686	191	695	595	842	5
de	193	686	203	695	595	842	5
los	206	686	217	695	595	842	5
resultados	220	686	260	695	595	842	5
obtenidos	263	686	302	695	595	842	5
con	304	686	319	695	595	842	5
los	322	686	333	695	595	842	5
reportados	336	686	378	695	595	842	5
por	381	686	394	695	595	842	5
KANG	397	686	426	695	595	842	5
et.	428	686	438	695	595	842	5
al.	441	686	450	695	595	842	5
[4]	453	686	465	695	595	842	5
se	468	686	476	695	595	842	5
tiene	478	686	498	695	595	842	5
que	500	686	515	695	595	842	5
el	518	686	525	695	595	842	5
procedimiento	85	698	143	707	595	842	5
aquí	148	698	165	707	595	842	5
utilizado	169	698	204	707	595	842	5
subestima	209	698	248	707	595	842	5
un	253	698	263	707	595	842	5
6%	267	698	281	707	595	842	5
el	285	698	293	707	595	842	5
coeficiente	297	698	341	707	595	842	5
de	346	698	355	707	595	842	5
endurecimiento	360	698	422	707	595	842	5
n	426	698	431	707	595	842	5
s	432	701	434	707	595	842	5
y	439	698	444	707	595	842	5
la	448	698	455	707	595	842	5
constante	460	698	498	707	595	842	5
k	502	698	507	707	595	842	5
1	507	701	511	707	595	842	5
de	515	698	525	707	595	842	5
Hollomon,	85	710	128	719	595	842	5
mientras	131	710	165	719	595	842	5
que	168	710	182	719	595	842	5
sobrestima	185	710	229	719	595	842	5
un	231	710	241	719	595	842	5
12%	244	710	262	719	595	842	5
la	265	710	272	719	595	842	5
tensión	275	710	304	719	595	842	5
de	307	710	316	719	595	842	5
fluencia	319	710	351	719	595	842	5
(Tabla	354	710	380	719	595	842	5
4).	383	710	394	719	595	842	5
Por	397	710	411	719	595	842	5
otro	413	710	429	719	595	842	5
lado	432	710	449	719	595	842	5
la	452	710	459	719	595	842	5
diferencia	462	710	502	719	595	842	5
de	505	710	514	719	595	842	5
la	517	710	524	719	595	842	5
tensión	85	722	114	731	595	842	5
de	117	722	127	731	595	842	5
fluencia	131	722	163	731	595	842	5
hallada	166	722	195	731	595	842	5
por	199	722	212	731	595	842	5
el	216	722	223	731	595	842	5
método	227	722	257	731	595	842	5
expuesto,	261	722	299	731	595	842	5
226	302	722	318	731	595	842	5
MPa,	321	722	342	731	595	842	5
y	346	722	351	731	595	842	5
la	355	722	362	731	595	842	5
obtenida	365	722	400	731	595	842	5
empíricamente	403	722	463	731	595	842	5
por	467	722	480	731	595	842	5
ensayo	484	722	511	731	595	842	5
de	515	722	524	731	595	842	5
tracción	85	734	117	743	595	842	5
convencional,	120	734	175	743	595	842	5
295	178	734	193	743	595	842	5
MPa,	196	734	217	743	595	842	5
es	220	734	228	743	595	842	5
de	230	734	240	743	595	842	5
un	242	734	252	743	595	842	5
23%.	255	734	276	743	595	842	5
Tabla	85	761	108	769	595	842	5
4:	110	761	117	769	595	842	5
Comparación	120	761	168	769	595	842	5
entre	170	761	188	769	595	842	5
el	190	761	197	769	595	842	5
método	199	761	226	769	595	842	5
publicado	228	761	264	769	595	842	5
por	266	761	278	769	595	842	5
KANG	280	761	306	769	595	842	5
et.	309	761	317	769	595	842	5
al	319	761	326	769	595	842	5
[4]	328	761	339	769	595	842	5
y	341	761	346	769	595	842	5
el	348	761	354	769	595	842	5
propuesto	357	761	392	769	595	842	5
en	394	761	403	769	595	842	5
este	405	761	419	769	595	842	5
trabajo.	421	761	448	769	595	842	5
WENGER,	261	40	297	47	595	842	6
E.;	299	40	308	47	595	842	6
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	6
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	6
A.;	392	40	402	47	595	842	6
et	404	40	410	47	595	842	6
al.	412	40	420	47	595	842	6
revista	422	40	443	47	595	842	6
Matéria,	446	40	473	47	595	842	6
v.23,	475	40	490	47	595	842	6
n.2,	492	40	504	47	595	842	6
2018.	506	40	524	47	595	842	6
K	304	76	310	83	595	842	6
1	310	79	313	84	595	842	6
n	340	76	345	83	595	842	6
s	345	79	347	84	595	842	6
S	376	76	381	83	595	842	6
y	381	79	384	84	595	842	6
Método	218	90	246	98	595	842	6
propuesto	248	90	284	98	595	842	6
1225	300	90	318	98	595	842	6
0,29	336	90	352	98	595	842	6
226	373	90	386	98	595	842	6
Método	221	105	249	113	595	842	6
de	251	105	260	113	595	842	6
Kang	262	105	282	113	595	842	6
1304	300	105	318	113	595	842	6
0,31	336	105	352	113	595	842	6
202	373	105	386	113	595	842	6
Diferencia	232	120	270	128	595	842	6
-6%	301	120	316	128	595	842	6
-6%	336	120	352	128	595	842	6
12%	371	120	388	128	595	842	6
Figura	85	398	111	406	595	842	6
4:	113	398	121	406	595	842	6
Curvas	123	398	148	406	595	842	6
del	151	398	162	406	595	842	6
ensayo	164	398	189	406	595	842	6
y	191	398	196	406	595	842	6
de	198	398	206	406	595	842	6
la	209	398	215	406	595	842	6
simulación	217	398	257	406	595	842	6
(E=205	259	398	286	406	595	842	6
GPa;	289	398	307	406	595	842	6
S	309	398	314	406	595	842	6
y	314	401	317	407	595	842	6
=226	317	398	336	406	595	842	6
MPa;	338	398	357	406	595	842	6
k	360	398	364	406	595	842	6
1	364	401	367	407	595	842	6
=1225	367	398	390	406	595	842	6
MPa;	393	398	412	406	595	842	6
n	414	398	419	406	595	842	6
s	419	401	421	407	595	842	6
=0,29).	421	398	447	406	595	842	6
Figura	85	669	111	678	595	842	6
5:	113	669	121	678	595	842	6
Curvas	123	669	148	678	595	842	6
de	151	669	159	678	595	842	6
carga	161	669	181	678	595	842	6
ensayadas	183	669	219	678	595	842	6
(probetas:	222	669	258	678	595	842	6
1,	260	669	267	678	595	842	6
2,	269	669	276	678	595	842	6
3,	278	669	285	678	595	842	6
4,	287	669	294	678	595	842	6
5,	296	669	303	678	595	842	6
6,	305	669	312	678	595	842	6
de	314	669	322	678	595	842	6
0,50	325	669	340	678	595	842	6
mm	343	669	357	678	595	842	6
de	359	669	367	678	595	842	6
espesor)	370	669	400	678	595	842	6
comparadas	402	669	445	678	595	842	6
con	447	669	460	678	595	842	6
la	463	669	469	678	595	842	6
de	471	669	480	678	595	842	6
simulación	482	669	522	678	595	842	6
con	85	681	98	690	595	842	6
coeficiente	100	681	140	690	595	842	6
de	142	681	150	690	595	842	6
endurecimiento	153	681	208	690	595	842	6
n	211	681	215	690	595	842	6
s	215	685	218	690	595	842	6
=0,29.	218	681	241	690	595	842	6
4.	85	708	93	716	595	842	6
CONCLUSIONES	96	708	169	716	595	842	6
Se	85	723	95	732	595	842	6
ha	99	723	109	732	595	842	6
implementado	113	723	170	732	595	842	6
un	175	723	185	732	595	842	6
procedimiento	189	723	247	732	595	842	6
para	251	723	269	732	595	842	6
la	273	723	280	732	595	842	6
obtención	284	723	323	732	595	842	6
de	328	723	337	732	595	842	6
la	342	723	349	732	595	842	6
tensión	353	723	382	732	595	842	6
de	386	723	396	732	595	842	6
fluencia	400	723	432	732	595	842	6
de	436	723	446	732	595	842	6
un	450	723	460	732	595	842	6
material	464	723	498	732	595	842	6
cuyas	502	723	525	732	595	842	6
propiedades	85	735	133	744	595	842	6
se	139	735	147	744	595	842	6
desconocen	153	735	200	744	595	842	6
a	206	735	211	744	595	842	6
partir	216	735	238	744	595	842	6
de	244	735	253	744	595	842	6
una	259	735	274	744	595	842	6
probeta	280	735	310	744	595	842	6
miniatura,	316	735	357	744	595	842	6
ensayándola	363	735	412	744	595	842	6
según	418	735	441	744	595	842	6
el	447	735	454	744	595	842	6
método	461	735	491	744	595	842	6
SPT	497	735	514	744	595	842	6
y	520	735	525	744	595	842	6
resolviendo	85	747	131	756	595	842	6
el	134	747	142	756	595	842	6
problema	144	747	182	756	595	842	6
inverso.	184	747	216	756	595	842	6
Para	219	747	237	756	595	842	6
validarlo	239	747	274	756	595	842	6
utilizamos	277	747	319	756	595	842	6
como	321	747	343	756	595	842	6
material	346	747	379	756	595	842	6
de	381	747	391	756	595	842	6
referencia	393	747	433	756	595	842	6
acero	436	747	458	756	595	842	6
inoxidable	460	747	502	756	595	842	6
AISI	505	747	524	756	595	842	6
304L.	85	759	109	768	595	842	6
WENGER,	261	40	297	47	595	842	7
E.;	299	40	308	47	595	842	7
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	7
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	7
A.;	392	40	402	47	595	842	7
et	404	40	410	47	595	842	7
al.	412	40	420	47	595	842	7
revista	422	40	443	47	595	842	7
Matéria,	446	40	473	47	595	842	7
v.23,	475	40	490	47	595	842	7
n.2,	492	40	504	47	595	842	7
2018.	506	40	524	47	595	842	7
La	113	74	124	83	595	842	7
ley	127	74	139	83	595	842	7
potencial	143	74	179	83	595	842	7
de	183	74	192	83	595	842	7
Hollomon	195	74	236	83	595	842	7
de	239	74	249	83	595	842	7
dos	252	74	266	83	595	842	7
parámetros	269	74	314	83	595	842	7
permite	317	74	348	83	595	842	7
predecir	351	74	383	83	595	842	7
con	387	74	401	83	595	842	7
precisión	405	74	441	83	595	842	7
adecuada	445	74	482	83	595	842	7
la	485	74	492	83	595	842	7
tensión	496	74	525	83	595	842	7
de	85	86	94	95	595	842	7
fluencia.	100	86	135	95	595	842	7
La	141	86	151	95	595	842	7
ley	157	86	169	95	595	842	7
constitutiva	175	86	222	95	595	842	7
que	228	86	242	95	595	842	7
describe	248	86	281	95	595	842	7
el	287	86	294	95	595	842	7
comportamiento	300	86	366	95	595	842	7
del	372	86	384	95	595	842	7
material	390	86	422	95	595	842	7
nos	428	86	442	95	595	842	7
permite	448	86	478	95	595	842	7
tener	484	86	504	95	595	842	7
una	510	86	524	95	595	842	7
herramienta	85	98	133	107	595	842	7
analítica	135	98	169	107	595	842	7
contrastable	172	98	220	107	595	842	7
con	222	98	237	107	595	842	7
ensayos	239	98	271	107	595	842	7
experimentales.	273	98	336	107	595	842	7
La	113	113	124	122	595	842	7
ecuación	127	113	162	122	595	842	7
de	165	113	174	122	595	842	7
Hollomon	177	113	218	122	595	842	7
no	223	113	233	122	595	842	7
describe	236	113	269	122	595	842	7
correctamente	271	113	328	122	595	842	7
el	331	113	338	122	595	842	7
flujo	341	113	359	122	595	842	7
plástico	362	113	393	122	595	842	7
en	396	113	406	122	595	842	7
todo	408	113	426	122	595	842	7
el	429	113	436	122	595	842	7
rango,	438	113	464	122	595	842	7
sino	467	113	483	122	595	842	7
sólo	486	113	502	122	595	842	7
en	505	113	515	122	595	842	7
la	517	113	524	122	595	842	7
zona	85	125	104	134	595	842	7
II	106	125	113	134	595	842	7
(ver	116	125	132	134	595	842	7
Figura	134	125	160	134	595	842	7
1).	163	125	173	134	595	842	7
En	176	125	187	134	595	842	7
consecuencia	190	125	243	134	595	842	7
no	245	125	255	134	595	842	7
fue	258	125	270	134	595	842	7
posible	273	125	302	134	595	842	7
determinar	304	125	347	134	595	842	7
la	350	125	357	134	595	842	7
tensión	360	125	389	134	595	842	7
máxima.	391	125	426	134	595	842	7
En	113	140	125	149	595	842	7
esta	128	140	144	149	595	842	7
publicación	147	140	194	149	595	842	7
el	197	140	204	149	595	842	7
objetivo	208	140	240	149	595	842	7
fue	244	140	257	149	595	842	7
estudiar	260	140	292	149	595	842	7
la	296	140	302	149	595	842	7
metodología	306	140	356	149	595	842	7
indirecta	360	140	394	149	595	842	7
de	398	140	407	149	595	842	7
resolución	411	140	452	149	595	842	7
y	456	140	461	149	595	842	7
no	464	140	474	149	595	842	7
analizar	478	140	510	149	595	842	7
las	514	140	525	149	595	842	7
diferentes	85	152	124	161	595	842	7
relaciones	127	152	168	161	595	842	7
constitutivas	171	152	221	161	595	842	7
que	224	152	239	161	595	842	7
describen	241	152	280	161	595	842	7
el	282	152	290	161	595	842	7
endurecimiento	293	152	355	161	595	842	7
del	358	152	370	161	595	842	7
material.	373	152	408	161	595	842	7
En	411	152	422	161	595	842	7
futuros	425	152	453	161	595	842	7
trabajos	456	152	488	161	595	842	7
se	491	152	499	161	595	842	7
prevé	502	152	524	161	595	842	7
aplicar	85	164	112	173	595	842	7
ecuaciones	115	164	159	173	595	842	7
constitutivas	163	164	213	173	595	842	7
alternativas	216	164	262	173	595	842	7
así	266	164	277	173	595	842	7
como	280	164	302	173	595	842	7
considerar	306	164	347	173	595	842	7
daño	351	164	370	173	595	842	7
mecánico,	374	164	414	173	595	842	7
para	418	164	435	173	595	842	7
describir	438	164	473	173	595	842	7
la	476	164	483	173	595	842	7
respuesta	487	164	524	173	595	842	7
del	85	176	97	185	595	842	7
material	100	176	132	185	595	842	7
hasta	135	176	156	185	595	842	7
la	158	176	165	185	595	842	7
fractura.	168	176	201	185	595	842	7
5.	85	203	93	211	595	842	7
AGRADECIMENTOS	96	203	183	211	595	842	7
Los	85	218	100	227	595	842	7
autores	104	218	132	227	595	842	7
agradecen	136	218	176	227	595	842	7
al	180	218	187	227	595	842	7
Ministerio	190	218	232	227	595	842	7
de	235	218	245	227	595	842	7
Defensa	248	218	281	227	595	842	7
el	284	218	291	227	595	842	7
apoyo	295	218	319	227	595	842	7
económico	323	218	366	227	595	842	7
para	370	218	387	227	595	842	7
el	391	218	398	227	595	842	7
desarrollo	401	218	441	227	595	842	7
del	444	218	457	227	595	842	7
proyecto	460	218	495	227	595	842	7
dentro	499	218	524	227	595	842	7
del	85	230	97	239	595	842	7
programa	100	230	138	239	595	842	7
PIDDEF	140	230	175	239	595	842	7
N°16/12.	178	230	214	239	595	842	7
6.	85	257	93	265	595	842	7
BIBLIOGRAFIA	96	257	161	265	595	842	7
[1]	85	272	97	281	595	842	7
FIERRO,	101	272	139	281	595	842	7
V.,	143	272	155	281	595	842	7
ÁLVAREZ	159	272	206	281	595	842	7
VILLAR,	209	272	248	281	595	842	7
N.,	253	272	265	281	595	842	7
ANSALDI,	269	272	315	281	595	842	7
A.,	319	272	331	281	595	842	7
et	336	272	343	281	595	842	7
al.,	347	272	360	281	595	842	7
“Modelado	364	270	408	281	595	842	7
y	412	272	417	281	595	842	7
aplicación	421	272	463	281	595	842	7
del	467	272	479	281	595	842	7
ensayo	483	272	511	281	595	842	7
de	515	272	524	281	595	842	7
punzonado	85	284	129	293	595	842	7
en	132	284	141	293	595	842	7
miniprobetas	144	284	196	293	595	842	7
de	199	284	209	293	595	842	7
acero	211	284	234	293	595	842	7
AISI	237	284	255	293	595	842	7
304L”;	257	284	285	293	595	842	7
In:	288	284	299	293	595	842	7
Congreso	302	284	340	293	595	842	7
Internacional	343	284	397	293	595	842	7
SAM/CONAMET,	400	284	472	293	595	842	7
Concepción,	475	284	524	293	595	842	7
Chile,	85	295	109	304	595	842	7
17	112	295	122	304	595	842	7
al	124	295	132	304	595	842	7
20	134	295	144	304	595	842	7
de	146	295	156	304	595	842	7
Noviembre	158	295	203	304	595	842	7
2015.	206	295	228	304	595	842	7
[2]	85	311	97	320	595	842	7
HAFEEZ,	100	311	140	320	595	842	7
F.,	143	311	154	320	595	842	7
HUSAIN,	157	311	197	320	595	842	7
A.,	200	311	212	320	595	842	7
“Diminutive	215	309	265	320	595	842	7
specimen	268	309	306	320	595	842	7
test	309	309	323	320	595	842	7
techniques	326	309	368	320	595	842	7
for	372	309	383	320	595	842	7
predicting	386	309	426	320	595	842	7
mechanical	429	309	475	320	595	842	7
behavior	478	309	513	320	595	842	7
of	516	309	524	320	595	842	7
metals-	85	323	114	332	595	842	7
A	117	323	124	332	595	842	7
review”,	127	321	161	332	595	842	7
International	164	321	215	332	595	842	7
Journal	218	323	249	332	595	842	7
for	252	323	264	332	595	842	7
Research	266	323	303	332	595	842	7
in	306	323	314	332	595	842	7
Emerging	317	323	356	332	595	842	7
Sciences	359	323	393	332	595	842	7
and	396	323	411	332	595	842	7
Technology,	414	323	463	332	595	842	7
n.	466	323	473	332	595	842	7
2,	476	323	483	332	595	842	7
pp.74-90,	486	323	525	332	595	842	7
May	85	335	103	344	595	842	7
2015.	106	335	128	344	595	842	7
[3]	85	351	97	360	595	842	7
XU,	100	351	117	360	595	842	7
Z.,	120	351	131	360	595	842	7
An	133	351	145	360	595	842	7
inverse	148	351	176	360	595	842	7
finite	179	351	200	360	595	842	7
element	203	351	234	360	595	842	7
analysis	237	351	269	360	595	842	7
and	272	351	287	360	595	842	7
a	290	351	295	360	595	842	7
parametric	298	351	342	360	595	842	7
study	345	351	366	360	595	842	7
of	369	351	377	360	595	842	7
small	380	351	402	360	595	842	7
punch	405	351	429	360	595	842	7
tests,	432	351	452	360	595	842	7
Tesis	455	351	476	360	595	842	7
de	479	351	489	360	595	842	7
Ms.	492	351	507	360	595	842	7
Sc.,	510	351	525	360	595	842	7
Universidad	85	362	134	371	595	842	7
de	136	362	146	371	595	842	7
Texas	148	362	172	371	595	842	7
A&M,	175	362	201	371	595	842	7
College	204	362	235	371	595	842	7
Station,	237	362	268	371	595	842	7
Texas,	271	362	297	371	595	842	7
EE.UU.,	300	362	334	371	595	842	7
2011.	336	362	359	371	595	842	7
[4]	85	378	97	387	595	842	7
KANG,	100	378	131	387	595	842	7
S.K.,	133	378	154	387	595	842	7
KIM,	157	378	178	387	595	842	7
Y.C.,	181	378	203	387	595	842	7
KIM,	206	378	227	387	595	842	7
K.	230	378	240	387	595	842	7
H.,	243	378	255	387	595	842	7
et	258	378	265	387	595	842	7
al.,	268	378	280	387	595	842	7
“Constitutive	283	376	336	387	595	842	7
equations	339	378	377	387	595	842	7
optimized	380	378	420	387	595	842	7
for	423	378	434	387	595	842	7
determining	437	378	486	387	595	842	7
strengths	489	378	525	387	595	842	7
of	85	388	94	399	595	842	7
metallic	96	388	128	399	595	842	7
alloys”,	130	388	161	399	595	842	7
Mechanics	164	390	207	399	595	842	7
of	210	390	217	399	595	842	7
Materials,	220	390	261	399	595	842	7
v.73,	264	390	284	399	595	842	7
pp.	286	390	299	399	595	842	7
51–57,	302	390	329	399	595	842	7
Jan.	332	390	347	399	595	842	7
2014.	350	390	372	399	595	842	7
[5]	85	406	97	415	595	842	7
LEE,	99	406	120	415	595	842	7
K.W.,	123	406	147	415	595	842	7
KIM,	149	406	171	415	595	842	7
K.H.,	174	406	196	415	595	842	7
KIM,	198	406	220	415	595	842	7
J.C.,	223	406	241	415	595	842	7
et	244	406	251	415	595	842	7
al.,	253	406	266	415	595	842	7
“Derivation	269	404	316	415	595	842	7
of	318	406	327	415	595	842	7
tensile	329	406	355	415	595	842	7
flow	358	406	376	415	595	842	7
characteristics	378	406	435	415	595	842	7
for	438	406	450	415	595	842	7
austenic	452	406	485	415	595	842	7
materials	488	406	524	415	595	842	7
from	85	418	105	427	595	842	7
instrumented	108	418	160	427	595	842	7
indentation	164	416	209	427	595	842	7
technique”,	213	416	259	427	595	842	7
Journal	262	418	294	427	595	842	7
of	297	418	305	427	595	842	7
Physics	313	418	343	427	595	842	7
D:	347	418	357	427	595	842	7
Applied	361	418	393	427	595	842	7
Physics,	396	418	429	427	595	842	7
n.	433	418	440	427	595	842	7
41,	444	418	457	427	595	842	7
pp.	461	418	473	427	595	842	7
6-11,	477	418	498	427	595	842	7
Mar.	506	418	525	427	595	842	7
2008.	85	429	108	438	595	842	7
[6]	85	445	97	454	595	842	7
LI,	100	445	112	454	595	842	7
T.,	115	445	126	454	595	842	7
ZHENG,	130	445	166	454	595	842	7
J.,	170	445	179	454	595	842	7
CHEN,	182	445	212	454	595	842	7
Z.,	215	445	226	454	595	842	7
"Description	230	445	280	454	595	842	7
of	283	445	292	454	595	842	7
full	295	445	309	454	595	842	7
range	312	445	334	454	595	842	7
strain	338	445	360	454	595	842	7
hardening	363	445	403	454	595	842	7
behavior	407	445	442	454	595	842	7
of	445	445	454	454	595	842	7
steels",	457	445	485	454	595	842	7
Springer	490	445	524	454	595	842	7
Plus,	85	457	105	466	595	842	7
5-1316.	111	457	142	466	595	842	7
In:	148	457	159	466	595	842	7
https://springerplus.springeropen.com/articles/10.1186/s40064-016-3785-x	165	457	465	466	595	842	7
Accedido	471	457	509	466	595	842	7
en	515	457	525	466	595	842	7
septiembre	85	469	129	478	595	842	7
de	131	469	141	478	595	842	7
2016.	143	469	166	478	595	842	7
[7]	85	485	97	494	595	842	7
FIERRO,	99	485	137	494	595	842	7
V.,	140	485	152	494	595	842	7
ANSALDI,	155	485	201	494	595	842	7
A.,	204	485	216	494	595	842	7
GABARAIN,	218	485	274	494	595	842	7
R.,	276	485	288	494	595	842	7
Método	291	485	321	494	595	842	7
de	324	485	333	494	595	842	7
obtención	336	485	375	494	595	842	7
de	378	485	387	494	595	842	7
probetas	390	485	425	494	595	842	7
para	427	485	446	494	595	842	7
ensayo	449	485	476	494	595	842	7
SPT	479	485	496	494	595	842	7
(Small	498	485	524	494	595	842	7
Punch	85	496	110	505	595	842	7
Test),	113	496	136	505	595	842	7
Nota	138	496	158	505	595	842	7
Técnica	160	496	191	505	595	842	7
N°	194	496	205	505	595	842	7
932,	208	496	225	505	595	842	7
CITEDEF,	228	496	272	505	595	842	7
Villa	274	496	294	505	595	842	7
Martelli,	297	496	331	505	595	842	7
Buenos	334	496	364	505	595	842	7
Aires,	366	496	390	505	595	842	7
Argentina,	393	496	435	505	595	842	7
2015.	438	496	460	505	595	842	7
[8]	85	512	97	521	595	842	7
FIERRO,	101	512	139	521	595	842	7
V.,	143	512	156	521	595	842	7
ÁLVAREZ	160	512	206	521	595	842	7
VILLAR,	211	512	250	521	595	842	7
N.,	254	512	266	521	595	842	7
ANSALDI,	271	512	317	521	595	842	7
A.,	321	512	333	521	595	842	7
et	338	512	345	521	595	842	7
al.,	349	512	362	521	595	842	7
Método	366	512	397	521	595	842	7
de	401	512	411	521	595	842	7
obtención	415	512	454	521	595	842	7
y	459	512	463	521	595	842	7
evaluación	467	512	511	521	595	842	7
de	515	512	525	521	595	842	7
propiedades	85	524	134	533	595	842	7
mecánicas	139	524	181	533	595	842	7
en	186	524	195	533	595	842	7
ensayo	200	524	227	533	595	842	7
SPT,	232	524	251	533	595	842	7
Nota	256	524	276	533	595	842	7
Técnica	280	524	311	533	595	842	7
N°	316	524	327	533	595	842	7
935,	332	524	349	533	595	842	7
CITEDEF,	354	524	397	533	595	842	7
Villa	402	524	422	533	595	842	7
Martelli,	426	524	461	533	595	842	7
Buenos	466	524	496	533	595	842	7
Aires,	500	524	524	533	595	842	7
Argentina,	85	536	127	545	595	842	7
2016.	130	536	153	545	595	842	7
[9]	85	552	97	561	595	842	7
MORENO,	103	552	149	561	595	842	7
M.F.,	155	552	177	561	595	842	7
BERTOLINO,	183	552	243	561	595	842	7
G.,	249	552	261	561	595	842	7
YAWNY,	267	552	308	561	595	842	7
A.,	314	552	326	561	595	842	7
"The	333	552	352	561	595	842	7
significance	359	552	407	561	595	842	7
of	413	552	422	561	595	842	7
specimen	428	552	465	561	595	842	7
displacement	472	552	524	561	595	842	7
definition	85	564	124	573	595	842	7
on	127	564	138	573	595	842	7
the	141	564	153	573	595	842	7
mechanical	157	564	202	573	595	842	7
properties	206	564	246	573	595	842	7
derived	249	564	279	573	595	842	7
from	283	564	303	573	595	842	7
Small	306	564	330	573	595	842	7
Punch	333	564	358	573	595	842	7
Test",	362	564	386	573	595	842	7
Materials	390	564	428	573	595	842	7
and	432	564	447	573	595	842	7
Design,	451	564	481	573	595	842	7
v.	485	564	492	573	595	842	7
95,	496	564	509	573	595	842	7
pp.	512	564	525	573	595	842	7
623–631,	85	575	123	584	595	842	7
Jan.	125	575	141	584	595	842	7
2016.	143	575	166	584	595	842	7
[10]	85	591	102	600	595	842	7
PEÑUELAS,	106	591	159	600	595	842	7
I.,	164	591	172	600	595	842	7
BETEGÓN,	176	591	225	600	595	842	7
C.,	229	591	241	600	595	842	7
RODRÍGUEZ,	245	591	305	600	595	842	7
C.,	309	591	321	600	595	842	7
et	325	591	332	600	595	842	7
al.,	337	591	349	600	595	842	7
“Inverse	353	589	387	600	595	842	7
Methods	391	591	426	600	595	842	7
on	430	591	440	600	595	842	7
Small	444	591	468	600	595	842	7
Punch	472	591	497	600	595	842	7
Tests,	501	591	524	600	595	842	7
Numerical	85	603	127	612	595	842	7
Simulations	132	603	180	612	595	842	7
-	185	603	188	612	595	842	7
Applications,	194	603	247	612	595	842	7
Examples	252	603	292	612	595	842	7
and	297	603	311	612	595	842	7
Theory”,	316	603	352	612	595	842	7
Prof.	357	603	377	612	595	842	7
Lutz	382	603	401	612	595	842	7
Angermann	406	603	453	612	595	842	7
(Ed.),	458	603	481	612	595	842	7
2011,	486	603	508	612	595	842	7
In:	514	603	525	612	595	842	7
http://www.intechopen.com/books/numerical-simulations-applications-examples-therory/inverse-methods-	85	615	513	624	595	842	7
on-small-punch-tests	85	627	169	636	595	842	7
Accedido	172	627	209	636	595	842	7
en	212	627	222	636	595	842	7
septiembre	224	627	268	636	595	842	7
de	270	627	280	636	595	842	7
2016.	282	627	305	636	595	842	7
[11]	85	643	102	652	595	842	7
PEÑUELAS,	108	643	162	652	595	842	7
I.,	168	643	177	652	595	842	7
BETEGÓN,	183	643	233	652	595	842	7
C.,	239	643	251	652	595	842	7
RODRÍGUEZ,	257	643	318	652	595	842	7
C.,	324	643	336	652	595	842	7
et	343	643	350	652	595	842	7
al.,	356	643	369	652	595	842	7
“Determinación	376	641	439	652	595	842	7
de	446	643	455	652	595	842	7
los	462	643	474	652	595	842	7
parámetros	480	643	525	652	595	842	7
elastoplásticos	85	655	143	664	595	842	7
y	148	655	153	664	595	842	7
de	157	655	166	664	595	842	7
daño	171	655	190	664	595	842	7
mediante	195	655	231	664	595	842	7
métodos	236	655	270	664	595	842	7
inversos	274	653	308	664	595	842	7
sobre	312	653	333	664	595	842	7
ensayos	338	653	369	664	595	842	7
SPT”,	374	653	398	664	595	842	7
Anales	403	655	430	664	595	842	7
de	434	655	444	664	595	842	7
la	448	655	456	664	595	842	7
Mecánica	460	655	499	664	595	842	7
de	503	655	513	664	595	842	7
la	517	655	524	664	595	842	7
Fractura,	85	667	121	676	595	842	7
v.	124	667	131	676	595	842	7
24.	134	667	146	676	595	842	7
n.	149	667	156	676	595	842	7
2,	159	667	166	676	595	842	7
pp.	169	667	181	676	595	842	7
492–497,	184	667	221	676	595	842	7
Oct.	224	667	240	676	595	842	7
2008.	243	667	265	676	595	842	7
[12]	85	682	102	691	595	842	7
ANÔNIMO	107	682	155	691	595	842	7
(2016),	160	682	189	691	595	842	7
“ASTM	194	680	226	691	595	842	7
A240/A240M:	231	682	290	691	595	842	7
Standard	295	682	332	691	595	842	7
Specification	337	682	389	691	595	842	7
for	394	682	406	691	595	842	7
Chromium	411	682	454	691	595	842	7
and	459	682	474	691	595	842	7
Chromium-	478	682	524	691	595	842	7
Nickel	85	694	110	703	595	842	7
Stainless	115	694	150	703	595	842	7
Steel	155	694	174	703	595	842	7
Plate,	179	694	203	703	595	842	7
Sheet,	207	694	231	703	595	842	7
and	236	694	251	703	595	842	7
Strip	255	694	275	703	595	842	7
for	279	694	291	703	595	842	7
Pressure	295	694	331	703	595	842	7
Vessels	335	694	365	703	595	842	7
and	369	694	384	703	595	842	7
for	389	694	401	703	595	842	7
General	405	694	438	703	595	842	7
Applications”,	442	694	499	703	595	842	7
West	504	694	524	703	595	842	7
Conshohocken,	85	706	147	715	595	842	7
United	149	706	176	715	595	842	7
States,	179	706	206	715	595	842	7
ASTM	208	706	236	715	595	842	7
International.	238	706	292	715	595	842	7
[13]	85	722	102	731	595	842	7
YANG,	106	722	137	731	595	842	7
S.S.,	141	722	159	731	595	842	7
LING,	163	722	189	731	595	842	7
X.,	193	722	205	731	595	842	7
QIAN,	209	722	236	731	595	842	7
Y.,	240	722	252	731	595	842	7
et	256	722	263	731	595	842	7
al.,	267	722	280	731	595	842	7
“Yield	283	720	310	731	595	842	7
strength	313	720	346	731	595	842	7
analysis	349	720	381	731	595	842	7
by	385	720	395	731	595	842	7
small	399	720	421	731	595	842	7
punch	424	720	449	731	595	842	7
test	452	720	466	731	595	842	7
using	470	720	491	731	595	842	7
inverse	495	720	524	731	595	842	7
finite	85	734	106	743	595	842	7
element	109	734	140	743	595	842	7
method”,	143	731	180	743	595	842	7
Procedia	182	734	219	743	595	842	7
Engineering,	221	734	273	743	595	842	7
n.	276	734	283	743	595	842	7
130,	286	734	303	743	595	842	7
pp.	306	734	319	743	595	842	7
1039–1045,	321	734	369	743	595	842	7
Dec.	371	734	390	743	595	842	7
2015.	392	734	415	743	595	842	7
[14]	85	749	102	758	595	842	7
QIAO,	105	749	132	758	595	842	7
J.,	135	749	144	758	595	842	7
WANG,	146	749	180	758	595	842	7
W.,	182	749	197	758	595	842	7
“Inhomogeneous	200	747	268	758	595	842	7
Material	271	749	304	758	595	842	7
Modeling	307	749	346	758	595	842	7
and	349	749	363	758	595	842	7
Characterization	366	749	432	758	595	842	7
for	434	749	446	758	595	842	7
Aluminium	449	749	495	758	595	842	7
Alloys	497	749	524	758	595	842	7
and	85	761	99	770	595	842	7
Welded	104	761	135	770	595	842	7
Joints,	140	761	165	770	595	842	7
Aluminium	170	761	216	770	595	842	7
Alloys,	221	759	250	770	595	842	7
Theory	255	759	284	770	595	842	7
and	288	759	302	770	595	842	7
Applications”,	307	759	365	770	595	842	7
Prof.	370	761	390	770	595	842	7
Tibor	394	761	416	770	595	842	7
Kvackaj	421	761	454	770	595	842	7
(Ed.),	459	761	482	770	595	842	7
2011,	487	761	509	770	595	842	7
In:	514	761	525	770	595	842	7
WENGER,	261	40	297	47	595	842	8
E.;	299	40	308	47	595	842	8
FIERRO,V.;	310	40	351	47	595	842	8
ANSALDI,	353	40	390	47	595	842	8
A.;	392	40	402	47	595	842	8
et	404	40	410	47	595	842	8
al.	412	40	420	47	595	842	8
revista	422	40	443	47	595	842	8
Matéria,	446	40	473	47	595	842	8
v.23,	475	40	490	47	595	842	8
n.2,	492	40	504	47	595	842	8
2018.	506	40	524	47	595	842	8
http://www.intechopen.com/books/aluminium-alloys-theory-andapplications/inhomogeneous-material-	85	74	497	83	595	842	8
modeling-and-characterization-for-aluminium-alloys-and-welded-joints.	85	85	374	94	595	842	8
Accedido	377	85	415	94	595	842	8
en	418	85	428	94	595	842	8
septiembre	430	85	474	94	595	842	8
de	476	85	486	94	595	842	8
2016.	488	85	511	94	595	842	8
